1、模板计算书400x100梁模板支架计算书一、梁侧模板计算(一)参数信息1、梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B():0、40;梁截面高度 D():1、60;混凝土板厚度(mm):0。00;采纳的钢管类型为83;次楞间距(mm):3;主楞竖向道数:4;穿梁螺栓直径(mm):M2;穿梁螺栓水平间距(mm):600;主楞材料:圆钢管;直径(mm):、0;壁厚(m):3、00;主楞合并根数:2;次楞材料:木方;宽度(mm):50、0;高度():7、00;、荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(/m2):38、4;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4、0;3、材料参数木材弹性模量E(N/m2):90。0;木材抗弯强
2、度设计值m(N/m):13、;木材抗剪强度设计值v(mm2):、3;面板类型:胶合面板;面板弹性模量(/m):60。;面板抗弯强度设计值fm(/2):15、0;(二)梁侧模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值F1=3、4N/m;(三)梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力、 面板计算简图(单位:m)1、强度计算面板抗弯强度验算公式如下: /Wf其中,W- 面板的净截面抵抗矩, =11。8、/81c;M - 面板的最大弯矩(N); 面板的弯曲应力计算值(Nm2) - 面板的抗弯强度设计
3、值(/m);依照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:M = 0、1l2+、117q2l2其中 ,q作用在模板上的侧压力,包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1、2、38、0、=。21kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2 1、4。5、7、5kN/m;计算跨度(次楞间距): l30mm;面板的最大弯矩M0、1。22 +0、117。560026、910Nmm;面板的最大支座反力为:N=、1+。22l1、12。080、0+1、27、5、20N;经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 6、305 /。14=、9N/mm2;面板的抗弯强度设计值: f = 5Nmm2;面板的受弯应力计算值
4、=7、9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值f=15N/m2,满足要求！2、抗剪验算Q=(0。6。0300。77、5630)/100=12、k;=3Q/2b=32、5971000(2108)=、Nm2;面板抗剪强度设计值:fv1。mm;面板的抗剪强度计算值0、/mm2 小于面板的抗剪强度设计值 、4/m2,满足要求!3、挠度验算=、677ql4/(10EI)=l/0 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=38、(1、6-0、)5。N/m; l计算跨度: = 300mm; E-面板材质的弹性模量: E= 600N/mm; 面板的截面惯性矩: = 150、81。8、8/12=72、9;面板
5、的最大挠度计算值: 。677。600/(10607、295) =、m;面板的最大容许挠度值:v =in(l/150,1)=(300/1,10)= 2mm;面板的最大挠度计算值 =0、72mm 小于 面板的最大容许挠度值v=2mm,满足要求！(四)梁侧模板支撑的计算1、次楞计算次楞直截了当承受模板传递的荷载,依照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载依照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:23、25/1、600、1015、500k/m本工程中,次楞采纳木方,宽度50mm,高度0,断面惯性矩I,断面抵抗矩W和弹性模量分别为:= 56 = 4。3c3; =7 4。924;E= 900、00N/
6、m; 计算简图经过计算得到最大弯矩 M 0、31 km,最大支座反力 R 6。5kN,最大变形0。394m(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/f经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值 。15/4、08104= 7、6 N/2;次楞的抗弯强度设计值:f 3N/mm;次楞最大受弯应力计算值 = 7、6 N/mm 小于 次楞的抗弯强度设计值 =3Nmm2,满足要求!(2)次楞的抗剪验算、505 kN;3Q23350、23(2070)。0N/mm;次楞的抗剪强度设计值:v=1、/mm2;次楞最大抗剪强度基本满足要求!(3)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: v=in(40150,0)=2
7、、67mm;次楞的最大挠度计算值 =0、39m 小于 次楞的最大容许挠度值 =2。7mm,满足要求!、主楞计算主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力6、05kN,依照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,主楞采纳圆钢管,直径48mm,壁厚mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W= 24、4938。99m3;I= 20。783=21。7c;E= 2600、00 Nm; 主楞计算简图经过计算得到最大弯矩 M= 、892 kNm,最大支座反力 R 1。696kN,最大变形 = 0、 m(1)主楞抗弯强度验算 =MW经计算得到,主楞的受弯应力计算值: = 8、258。910 = 9、 /m
8、m2;主楞的抗弯强度设计值: 05Nmm2;主楞的受弯应力计算值99、2N/mm小于主楞的抗弯强度设计值 f205N/mm2,满足要求!()主楞的挠度验算依照连续梁计算得到主楞的最大挠度为0。478 mm主楞的最大容许挠度值:v=min(0/150,1)4m;主楞的最大挠度计算值 =0。478m小于主楞的最大容许挠度值 v=m,满足要求！(五)穿梁螺栓的计算 验算公式如下:f其中 - 穿梁螺栓所受的拉力; -穿梁螺栓有效面积 (mm); f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取0 Nm;穿梁螺栓型号: M;查表得:穿梁螺栓有效直径:11。5 mm;穿梁螺栓有效面积: =15 m2;穿梁螺栓所受的最
9、大拉力: N =14、6 。穿梁螺栓最大容许拉力值: N 1005/000= 7、5;穿梁螺栓所受的最大拉力N14、6 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 7、8 kN,满足要求！二、梁底模板计算(一)参数信息梁的截面尺寸为4mm1600m,模板支架计算长度为6m,梁支撑架搭设高度H(m):5。9,梁段集中线荷载(km):、6。采纳梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。1、支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(m):0;立杆纵距(m):0、6;立杆上端伸出至模板支撑点长度a():0、08;立杆步距h(m):1、6;板底承重立杆横向间距或排距l(m):0、;梁两侧立杆间距lb():、8;梁底增设双立杆、2
10、、材料参数面板类型为胶合面板,梁底支撑采纳方木。竖向力传递通过双扣件。木方断面为5m0m,梁底支撑钢管采纳3。0钢管,钢管的截面积为。2102mm2,截面模量W=。910m3,截面惯性矩为I=1、080 mm4、木材的抗弯强度设计值为fm=1 N/mm2,抗剪强度设计值为fv。3 Nmm2,弹性模量为E=900 Nmm2,面板的抗弯强度设计值为fm=15 N/m,抗剪强度设计值为fv、4 m2,面板弹性模量为=00 /。荷载首先作用在梁底模板上,依照”底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序,分别进行强度、刚度和稳定性验算。、荷载参数梁底模板自重标准值为0。5k/;梁钢筋自重标准值
11、为1、5kNm3;施工人员及设备荷载标准值为kN/m2;振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kNm;新浇混凝土自重标准值:4kN/m3。所处城市为宁波市,基本风压为W00。44 /m2;风荷载高度变化系数为=0、4,风荷载体型系数为s0。03。(二)梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中,面板的截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为:W= 00、0018。008、00/6 1。24m3;I 300、8、0018、18。01 1、41054;1、荷载计算模板自重标准值:q
12、0、500、0=0、15;新浇混凝土自重标准值:21、6024、00、30=1、kN/m;梁钢筋自重标准值:3=1。1、0、3=0、k/m;施工人员及设备活荷载标准值:41、00、30=0、30kN;振捣混凝土时产生的荷载标准值:q5、000、30、0Nm。底模的荷载设计值为:q1。(q1+qq)+1。(q4+q)=1、35(0、1511、52+0、72)1、4(0、00、60)=1、99kN/;2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:= Mfm梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:=0、12520。1257。99、20、200、90Nm;支座反力为1=、3l1。39 ;R21、25q4
13、、97N,R3=0。35l1、9 kN;最大支座反力R=、5ql=4、47; = /9。01041、204=、6Nm2;面板计算应力=。6Nm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm=5N/m2,满足要求!、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=、28 k,抗剪强度依照下面的公式计算:=Q/(2)fv =、248/(23018)=、4/m2;面板受剪应力计算值=0、624小于1。40N/mm2,满足要求。4、挠度验算依照建筑施工计算手册刚度验算采纳荷载标准值,依照GJ3201,刚度验算时采纳荷载短期效应组合,取荷载标准值计算,不乘分项系数,因此梁底模板的变形计算如下:最大挠度计算公式如下:0、52
14、1ql4/(10EI)=(l10,10)其中,l计算跨度(梁底支撑间距): l =0、0m;面板的最大挠度计算值: = 0、511、320。004/(10000、1、46105)、1mm;面板的最大允许挠度值 = mn(2、0/150,10)=1、3m面板的最大挠度计算值 0、8 mm 小于 面板的最大允许挠度值 = 1。3m,满足要求！(三)梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中,支撑小楞采纳方木,方木的断面惯性矩I 和断面抵抗矩W分别为: =0、07、007、00/ 4。0804 mm; I50、070、0、00、00/12= 。46 mm; 1、荷载的计算依照三跨连续梁计算,支撑小楞承
15、受由面板支座反力传递的荷载。q4、497/0、0=14、989k/m。、抗弯强度验算 /f最大弯矩 M=0、1、890、302 、135 kNm;最大剪力 Q=0。17、989。30= 2、774kN;最大受弯应力 / W 1、3515、81 = 3、304 N/mm;支撑小楞的最大应力计算值 = 3、34N/m2 小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13。000 Nmm2,满足要求！3、抗剪强度验算方木断面最大抗剪强度必须满足: 3(2)v支撑小楞的受剪应力值计算: = 2。713/(25、0070、0) 1。8N/m2;支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =、30m;支撑小楞的受剪应力计算值 =
16、1、189 N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 、30 Nm2,满足要求！、挠度验算=0、677ql(10E)=mi(l150,0)支撑小楞的最大挠度计算值 =0、614。30、04(100900。01。316)=0、064mm;支撑小楞的最大挠度计算值 。04 小于支撑小楞的最大允许挠度 =mi(300。00/150,1) mm,满足要求！(四)梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算依照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下:1 、荷载计算梁底边支撑传递的集中力:P1=1=1、1l=、1(1、3495、0) 50。00、484梁底
17、中间支撑传递的集中力:=1、ql1、1(、7/1、00) 1。000=4、946kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:P3=(0、8000、00)/4、00(1。0、1024、00+1。4、000)+、0。300(1、60-0、00)0、50=0。668kN 计算简图(kN)经过连续梁的计算得到:N1=N4=。1 k;N2=N3=、116 kN;最大弯矩Mmax=0。11 kNm;最大挠度计算值 max=0、34 m;最大受弯应力 = M/ W = 、17105/、4104 = 26。0N/m2;梁底支撑小横杆的最大应力计算值 =26。06 /mm 小于 梁底支撑小横杆的抗弯
18、强度设计值 =205。000 /mm2,满足要求！梁底横向支撑小楞的最大挠度: 0、034 m;梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 = 0、04 mm 小于 梁底支撑小横杆的最大允许挠度 v =min(33、3/0,0) mm,满足要求!(五)梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管依照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P=0、51 N、支撑钢管计算简图最大弯矩 mx=、54km;最大变形 ma = 。07 m ;最大支座力ax =1。09kN ;最大应力 =M/W= 。510/(4。0 )=1、9N
19、/mm;支撑钢管的抗弯强度设计值 fm25 /mm;支撑钢管的最大应力计算值 = 11、92N/m2 小于支撑钢管的抗弯强度设计值m=2 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =0、057m小于最大允许挠度=mi(/50,10)m,满足要求!梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管依照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P=4。11 支撑钢管计算简图最大弯矩Mma= 0、658 m;最大变形 max= 。65 mm ;最大支座力 Rax =13、44 kN ;最大应力 =M/W= 0。5810 /(、410)14、05 Nmm2;支撑钢管的抗弯强度设计值f =05N/2;支撑钢管的最大应力计算值
20、= 146、60 N/m 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205N/m2,满足要求！支撑钢管的最大挠度=、5mm小于最大允许挠度 =min(600/50,0) mm,满足要求！(六)扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力依照下式计算(规范5。、): R其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12。00 N; 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中取最大支座反力,依照前面计算结果得到R=1、09kN; 1。00kN,因此双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(七)不组合风荷载时,立杆的稳定性计算1、立杆荷载依照规程,支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到
21、荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重,显然,最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分:依照前面的计算,梁两侧立杆扣件滑移力F1、9k,梁底立杆所受竖向力F =13。445 k;依照规程条文说明4、2、条,支架自重能够按模板支架高度乘以0、15kN/m取值,故梁两侧支架自重荷载值为:F1、30、15、971、09kN;梁底立杆支架自重荷载值为:F、3、15(5。971、0)=0、85kN;通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载,此值包括作用在板上模板自重和钢筋混凝土自重:51、35(0、92(0。80。40)4)。60(0、+4。000、0
22、)1。92 N;通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载,此值包括作用在板上的活荷载:F6=、4(0、90/2+(0、0、4)/4)0、6(1。0+2。00)=1、8 kN;梁两侧立杆受压荷载总设计值为:N1、097、291。92+1、386=4、983 kN;梁底增加立杆受压荷载总设计值为:N2=13。4+0、854。330 ;立杆受压荷载总设计值为: =14。30 kN;、立杆稳定性验算 Nut(AK)f - 轴心受压立杆的稳定系数; A 立杆的截面面积,按规程附录B采纳;立杆净截面面积 (m): =4、24; K高度调整系数,建筑物层高超过m时,按规程 、3、4采纳;计算长度l按下式计算的
23、结果取大值: 0 =+a=1。0+20、0、760m; =kh=1、163、21、600、367m;式中:支架立杆的步距,取、; a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,取0、08m; - 模板支架等效计算长度系数,参照扣件式规程附表D1, 1、72; k - 计算长度附加系数,取值为:。13 ;故l取2。7m; /i =36。938 1。= 1;查规程附录C得 = 。31;K=/1+0。005(5、94) 。90;=(KH)=4、330103/(0。2 4。000、90)= 9。391N/mm2;立杆的受压强度计算值 109、391 /2 小于 立杆的抗压强度设计值 f25
24、、00 N/mm2 ,满足要求。(八)组合风荷载时,立杆稳定性计算、立杆荷载依照规程,支架立杆的轴向力设计值ut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算、由前面的计算可知:ut、330;风荷载标准值依照以下公式计算 经计算得到,风荷载标准值w 0、zsW= 0、7 0、440。4、08 0、09 N;其中 w0 -基本风压(k/m2),依照建筑结构荷载规范(B5009-001)的规定采纳:w 0。kN/m; z - 风荷载高度变化系数,依照建筑结构荷载规范(GB00921)的规定采纳:z= 0、74; s - 风荷载体型系数:取值为0、8;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M 为Mw 、851、w
25、kla210 。80 1、4、09。6。/0 0、002 km;2、立杆稳定性验算 =u(AKH)+Mw/=N(AK)1、33003/(0、3 44。0000、99)+18、085/4490、000= 109、44 N/m2;立杆的受压强度计算值 19、744 Nm2 小于立杆的抗压强度设计值 f=05、0/mm ,满足要求、(九)模板支架整体侧向力计算1、依照规程4、2、10条,风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定,最大轴力N1表达式为:N1 =3H/(m+1)Lb)其中:F作用在计算单元顶部模板上的水平力()、依照下面的公式计算: =0。85FWkl/(a) AF结构模板纵向挡风面积(mm),本工程中AF6。31。1=9。6006m2; wk -风荷载标准值,
