1、悬挑架施工方案目 录一、工程概况 2二、材料准备如下 3三、纵向水平杆 4四、横向水平杆 4五、脚手板 5六、立杆 5七、连墙件 6八、门洞处构造 7九、剪刀撑与横向斜撑 8十、脚手架拆除 8十一、计算书 8一、工程概况 1.概况： 工程名称: 安置小区X#楼 地址：南三环以北与曲江大道交叉路口的东北角 结构类型：剪力墙结构 总高度：77.8m 层数：地上26层，地下一层 标准层高：2.8m2.方案： 悬挑架搭设在第十一层 十四层，第十五层 十八层，第十九层 二十二层，第二十三层 二十六层。每四层搭设悬挑架。无阳台处悬挑架：双排脚手架，搭设高度11.2米，立杆采用单立管；立杆的纵距1.20米，
2、立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米；采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米；脚手板采用竹串片，按照铺设6层计算；脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.55米，建筑物内锚固段长度2.00米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采用钢丝绳。吊环采用HPB235钢筋，直径20mm。水平钢梁与楼板压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，两端伸出250mm，钢筋直径为一级16mm；楼板底筋增加两根2.5m直径20mm的H
3、RB335钢筋。有阳台处悬挑架：双排脚手架，搭设高度11.2米，立杆采用单立管；立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米；采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米；脚手板采用竹串片，按照铺设6层计算； 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆；悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.55+a米(a为阳台长度)，建筑物内锚固段长度1.25*（1.55+a）米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采用钢丝绳。吊环采用HPB235钢筋，直径2
4、0mm水平钢梁与楼板压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，钢筋直径为一级16mm，楼板底筋增加两根2.5m直径20mm的HRB335钢筋。二、材料准备如下（1）钢管选用国标直缝电焊钢管（GB/T13793），质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。（2）扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连
5、接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。 （3）脚手板采用竹制笆板。三、纵向水平杆 （1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； （2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于 0.40m； （3）纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；四、横向水平杆 （1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm
6、，内排脚手架的外伸长度 400mm； （2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2； （3）使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；五、脚手板 （1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm； （2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上； （3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定；六、立杆 （1）每根立杆底部设置底座或垫板； （2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件
7、固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm；（3）脚手架底层步距不大于2m； (4) 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨 （5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定： a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心
8、在主节点的距离不宜大于步距的1/3； b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。 （6）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；七、连墙件 （1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm； （2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； （3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； （4） 一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。 (5) 采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋
9、的柔性连墙件。 （6）连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接； (7) 连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋； （8）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；八、门洞处构造 （1）门洞采用上升斜杆，平行弦
10、杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45度60之间。九、剪刀撑与横向斜撑 (1) 每道剪刀撑跨越立杆的根数 6，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间； (2) 外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m； （3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm； （4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；（5）横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续
11、布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接；十、脚手架拆除 （1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求； （2）应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施； （3）应由施工负责人进行安全技术交底； （4）拆除作业应由上而下逐层进行； （5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或数层后再拆除脚手架，分层拆除，高度不应大于2步，如大于2步
12、，应增设连墙件加固； （6）当拆至最后一根立杆高度时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件；（7）各构配件严禁抛掷至地面。十一、计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书 无阳台板时： 计算参数: 双排脚手架，搭设高度11.2米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.010
13、0kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。 基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.9500，体型系数1.3000。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.55米，建筑物内锚固段长度2.00米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采用钢丝绳。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.200/4=0
14、.105kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.200/4=0.900kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.105+1.40.900=1.432kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.4321.0502/8=0.197kN.m =0.197106/5080.0=38.850N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.105+0.900=1.043kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠
15、度 V=5.01.0431050.04/(3842.06105121900.0)=0.658mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.200/4=0.110kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.200/4=0.945kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.11
16、0+1.40.945)/2=0.752kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.2002+0.4170.7521.200=0.382kN.m =0.382106/5080.0=75.104N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0
17、.6770.0381200.004/(1002.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.040+0.110+0.945=1.096kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=3.0291095.5701200.003/(1002.060105121900.000)=2.28mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.305mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横
18、向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.200/2=0.220kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷载的计算值 R=1.20.046+1.20.220+1.41.890=2.966kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161 NG1 = 0.11611.200=1.301k
19、N (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35061.200(1.050+0.400)/2=1.827kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.2006/2=0.612kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.20011.200=0.134kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.874kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载
20、总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.2001.050/2=3.780kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.950 Us 风荷载体型系数：Us = 1.300 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.4001.9501.300 = 1.014kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG +
21、 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.874+0.91.43.780=9.412kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.874+1.43.780=9.941kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.41.0141.2001.8001.800/10=0.497kN.m五、立杆的稳
22、定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.941kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)
23、；经计算得到 =9941/(0.19489)=109.427N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.412kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=
24、5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.497kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9412/(0.19489)+497000/5080=201.387N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 349.370kN NfNl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁
25、的受力计算1.无阳台板悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1550mm，l = 2000mm，ml = 400mm，m2 = 1450mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 102.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.94kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.221.500.00017.8510=0.20
26、kN/m k=1.55/2.00=0.78 kl=0.40/2.00=0.20 k2=1.45/2.00=0.73 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=29.715kN 支座反力 RB=-9.114kN 最大弯矩 MA=18.634kN.m 抗弯计算强度 f=18.634106/(1.05102000.0)=173.987N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.87+3.78=7.65kN 水平钢梁自重计算荷载 q=21.500.00017.8510=0.17kN/m 最大挠度 Vmax=16.586mm2.有阳台板悬挑梁
27、的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1550mm，l = 2850mm，ml = 400mm，m2 = 1450mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 102.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.94kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.221.500.00017.8510=0.20kN/m
28、k=1.55/2.85=0.54 kl=0.40/2.85=0.14 k2=1.45/2.85=0.51 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=27.023kN 支座反力 RB=-6.250kN 最大弯矩 MA=18.634kN.m 抗弯计算强度 f=18.634106/(1.05102000.0)=173.987N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.87+3.78=7.65kN 水平钢梁自重计算荷载 q=21.500.00017.8510=0.17kN/m 最大挠度 Vmax=20.774mm八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=
