1、裂缝产生的原因主要是混凝土流动性不足以及振捣不均匀，在凝结硬化前没有沉实或者沉实不够，当混凝土沉陷时受到钢筋、模板抑制所致。裂缝在混凝土浇筑后13h出现，裂缝的深度通常达到钢筋上表面。2.2 干缩裂缝2.2.1裂缝特征由于混凝土蒸发干燥非常缓慢，裂缝多数持续时间较长，而且裂缝发生在表层很浅的部位，裂缝细微，有时呈平行线状或网状。但是由于碳化和钢筋锈蚀的作用，干缩裂缝不仅严重损害薄壁结构的抗渗性和耐久性，也会使大体积混凝土的表面裂缝发展成为更严重的裂缝，影响结构的耐久性和承载能力。2.2.2裂缝原因混凝土的干燥收缩主要是由于水泥石干燥收缩造成的。混凝土的水分蒸发、干燥过程是由外向内、由表及里，逐
2、渐发展的。2.3 温度裂缝2.3.1裂缝特征这种裂缝的特点是裂缝出现在混凝土浇筑后的35d，初期出现的裂缝很细，随着时间的发展而继续扩大，甚至达到贯穿的情况。2.3.2裂缝原因水泥水化是一个放热的化学反应过程，其间产生一定的水化热。混凝土是热的不良导体，特别是大体积混凝土，产生的大量水化热不容易散发，内部温度不断上升，而混凝土表面散热快，使混凝土内外截面产生温度梯度，特别是昼夜温差大时，内外温度差别更大，内部混凝土热胀变形产生压力，外部混凝土冷缩变形产生拉力，由于此时混凝土拉抗强度较低，当混凝土内部拉应力超过其抗拉强度时，混凝土便产生裂缝。3 对裂缝的处理措施3.1 塑性（沉陷）收缩裂缝防治措
3、施（1）混凝土的坍落度宜采用818cm。施工混凝土的坍落度是不允许大于配合比设计给定的坍落度的。（2）应选用干燥收缩小的泵送剂或减水剂。（3）混凝土浇筑时，下料不宜太快，搅拌时间要适当：（4）混凝土应振捣密实，时间以1015s/次为宜；在柱、梁、墙和板的变截面处宜分层浇筑、振捣；在混凝土浇筑11.5h后，混凝土尚未凝结之前，对混凝土进行两次振捣，表面要压实；（5）保水性好、泌水小的普通硅酸盐水泥均可用于泵送混凝土。3.2干缩裂缝防治措施 （1）合理选择水泥品种。水泥的需水量越大，混凝土的干燥收缩越大，不同品种水泥混凝土的干燥收缩程度不同，宜采用中低热水泥和粉煤灰水泥。混凝土干燥收缩随着水泥用量
4、的增加而增大，在可能的情况下，尽可能降低水泥用量。（2）用水量。混凝土的干燥收缩受用水量的影响最大，在同一水泥用量条件下，混凝土的干燥收缩和用水量成正比、为直线关系；当水泥用量较高的条件下，混凝土的干燥收缩随着用水量的增加而急剧增大。综合水泥用量和用水量来说，水灰比越大，干燥收缩越大。（3）砂率。混凝土的干燥收缩随着砂率的增大而增大，但增加的数值不大。泵送混凝土宜加大砂率，但应在最佳砂率范围内。（4）掺合料。矿渣、煤矸石、火山灰等粉状掺合料，掺加到混凝土中，一般都会增大混凝土的干燥收缩值。但是质量良好、含有大量球形颗粒的一级粉煤灰，由于内比表面积小、需水量少，故能降低混凝土干燥收缩值。（5）化
5、学外加剂的选用。掺加减水剂、泵送剂，特别是同时掺加粉煤灰的双掺技术不会增大干燥收缩，但是对于某些减水剂、泵送剂，尤其是具有引气作用时，有增大混凝土干燥收缩的趋势。因此在选用外加剂时，必须选用干燥收缩小的减水剂或泵送剂。（6）混凝土的养护。混凝土浇筑面受到风吹日晒，表面干燥过快，产生较大的收缩，受到内部混凝土的约束，在表面产生拉应力而开裂。如果混凝土终凝之前进行早期保温养护，对减少干燥收缩有一定作用。3.3温度裂缝防治措施 （1）混凝土厚度。对于大体积混凝土，其形成的温度应力与其结构尺寸相关，在一定尺寸范围内，混凝土结构尺寸越大，温度应力也越大，因而引起裂缝的危险性也越大，这就是大体积混凝土易产
6、生温度裂缝的主要原因。（2）水泥品种。防止大体积混凝土出现裂缝最根本的措施就是控制混凝土内部和表面的温度差。减少温差的措施是选用中热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥，在掺加泵送剂或粉煤灰时，也可选用矿渣硅酸盐水泥。（3）水泥用量。水泥用量越大，水化热越高的水泥，其内部温度越高，形成温度应力越大，产生裂缝的可能性越大，可充分利用混凝土后期强度，以减少水泥用量。如果充分利用混凝土的后期强度，则可使每m混凝土的水泥用量减少4070kg左右，则混凝土温度相应降低47。（4）混凝土温度。应当严格控制混凝土的出机温度和浇筑温度。对于出机温度和浇筑温度的控制，混凝土质量控制标准（GB50164-92）中明确规
7、定：高温季节施工时，混凝土最高浇筑温度，不宜超过35。（5）掺加掺合料。大量试验研究和工程实践表明，混凝土中掺入一定数量优质的粉煤灰后，不但能代替部分水泥，而且由于粉煤灰颗粒呈球状具有滚珠效应，起到润滑作用，可改善混凝土拌合物的流动性、粘聚性和保水性，从而改善了可泵性。特别重要的效果是掺加原状或磨细粉煤灰后，可以降低混凝土中水泥水化热，减少绝热条件下的温度升高。在混凝土中掺加一定量的具有减水、增塑、缓凝等作用的外加剂，改善混凝土拌合物的流动性、保水性，降低水化热，推迟热峰的出现时间。3 .4实际施工过程中处理措施3.4.1 对塑性裂缝的处理措施对在实际施工过程中由于施工单位所采用的措施不够得当
8、，以至混凝土早期失水或不均匀失水造成的塑性裂缝，若加以重视是可以避免的。混凝土塑性裂缝一般可分为塑性沉降裂缝和塑性收缩裂缝。防止塑性沉降裂缝比较可行的措施是及时对混凝土特别是对容易产生塑性沉降裂缝的部位进行二次复振。防止塑性收缩裂缝比较可行的措施是对浇筑后的混凝土及时养护，防止混凝土水分挥发速度过快而产生裂缝。若混凝土已经到了硬化状态，且已十分干燥，可考虑采用环氧树脂水泥砂浆或聚合物水泥砂浆灌缝。而对于那些对强度要求不高的混凝土构件，还可以采用柔性材料如各种 防水密封胶等进行密封，以防止渗水和钢筋锈蚀。3.4.2对原材料的处理措施原材料提前几天进站，砂、石进场后堆放到遮阳棚内，石子还需浇水降温
9、，水泥则提前一周进站入罐冷却。降低混凝土的出机温度和浇筑温度，最有效的方法是降低原材料温度，尤其是石子的温度。3.4.3对流程的有效控制 严格控制泵送浇筑流程，建议施工方合理安排施工工序，分层分块浇筑，以利于散热，减少约束。每30cm泵一层振捣致实，对已浇筑的混凝土，在终凝前进行二次泵送振捣，可排除混凝土的泌水，提高黏结力和抗拉强度，并减少混凝土内部裂缝和气孔，提高抗裂性 3.4.4注重养护注重浇筑完毕后的养护，混凝土养护主要是保持适当的温度和湿度条件，保温能减少混凝土表面的热扩散，降低混凝土的表层的温差，防止表面裂缝。3.4.5施工注意事项（1）对裂缝表面进行处理，沿裂缝用钢钎凿成“V”形槽
10、，槽宽与槽深可根据裂缝深度和有利于封缝来确定，一般为20 mm20mm。凿槽时先沿裂缝打开，再向两侧加宽，凿完后用钢丝刷及压缩空气将混凝土碎屑粉尘清除干净。（2）埋设灌浆嘴的间距可根据裂缝的深度确定，一般为350500mm。埋设时，先将灌浆嘴的底盘上抹一层厚约1mm的环氧胶泥，将灌浆嘴的进浆孔骑缝粘贴在预定的位置上。（3）裂缝封闭后，应进行压气试漏，检查密闭效果。试漏须待封缝胶泥有一定强度后进行。（4）灌浆机具、器具、及管子在灌浆前应进行检查，运行正常时方可使用。灌浆结束后，应立即拆除管道，并用丙酮冲洗管道和设备。（5）灌浆结束后，应检查补强效果和质量，发现缺陷应及时补救，确保工程质量。4 塑
11、性裂缝实例4.1单向板楼盖设置4.1.1单向板楼盖设置如图-1所示 图-1 单向板楼盖设置图4.1.2确定板、梁尺寸（1）板的厚度：hL/40=2100/40=52.5mm，取80mm。（2）次梁高度及截面尺寸：hL/12=6600/12=550mm,取550mm，则bh=200mm550mm。（3）主梁高度及截面尺寸：hL/12=6300/12=525mm,取600mm，则bh=250mm600mm。4.2按塑性方法设计板4.2.1荷载恒荷载：板自重：0.0825=2KN/m2 花岗岩面层自重：0.01528=0.42KN/m2 水泥砂浆结合层自重：0.0320=0.6 KN/m2 混合砂浆
12、层自重：0.0217=0.34 KN/m2活 载：活载标准值：5.0 KN/m2活载控制时：g =1.2g k =1.2（2+0.42+0.6+0.34） KN/m2=4.03 KN/m2 q=1.4q k =1.45.0=7.0 KN/m2。则 g + q= 4.03 + 7.0 =11.03 KN/m2恒载控制时：g=1.35gk=1.35（2+0.42+0.6+0.34） KN/m2=4.54KN/m2q=1.40.9qk =1.45=6.3KN/m2。则g + q=4.54+6.3=10.84 KN/m2故取 g +q =11.03 KN/m24.2.2板的计算简图（1）取1m板宽作为
13、计算单元，各跨计算跨度为：中间跨长L0 =Ln=（2.1-0.2）=1.9m边跨计算跨长L0 =Ln+h/2=（2.1-0.12-0.2/2+0.08/2）=1.92m边跨与中间跨相差：（1.92-1.9）/1.9=1.0%0.420.20.111020.0860.0285 结束语综上所述，要有效地提高泵送混凝土构件的抗裂性能，在施工中应优化混凝土配合比，加强对原材料质量的控制，选用水化热小和收缩小的水泥及严格控制砂、石子的含热量，加强对混凝土浇筑和养护的管理，加强振捣，提高混凝土的密实性和抗拉强度。设计中应重视构造钢筋的作用，对泵送混凝土梁应加强梁的腰筋，从构造措施上约束和限制混凝土的收缩。
14、 切实从每一个环节入手，做好过程控制，完善施工手段，确保施工质量。参考文献1 石晓兵，熊继有，陈平，等.高陡复杂构造裂缝漏失堵漏机理研究J.钻采工艺，2007，30（5）:24-26.2 姚飞，王晓泉.裂缝起裂延伸机理和闭合机理的分析J.钻采工艺，2000，23（2）：21-24.3 阿特金森.结构断裂力学M.尹祥础，修济刚，译.北京:地震出版社，1992:231-254.4 Lavrov A，Tronvoll J.Modeling mud loss in fractured formationsC.SPE 88700，2004.5 Fuh G F，Morita N，Boyd P A，et al.A new approach to preventing lost circulation while drillingC.SPE 24599，1992.
