1、5.3KN/m2。1.4 荷载分项系数。荷载分项系数。恒荷载分项系数 1.2：活荷载分项系数为 1.3（因为工业仓库楼盖活荷载标准值大于 4KN/m2）。第第 2 章章 板的计算板的计算 2.1 梁、板的截面尺寸的确定梁、板的截面尺寸的确定 次梁净距：l3=l2/3=5400/3=1800 板按考虑塑性理论内力重分布方法计算。板的 l1/l3=5200mm/1800mm2,按单向板设计。板的厚度：hl/40=1800/40=45mm，并应不小于工业建筑楼板最小厚度 80mm，所以板厚取 80mm。次梁截面高度应满足（1/20 1/12）l=（1/20 1/12）5200=260 433mm，取
2、h=400mm，截面宽 b=（1/3 1/2）h=（1/3 1/2）400=133 200mm，取 b=200mm。主梁截面高度应满足 h=（1/14 1/8）l=（1/14 1/8）5400=385675mm,取h=650mm，截面宽度 b=（1/3 1/2）h=（1/3 1/2）650=217 325mm,取 b=300mm。2.2 板的设计板的设计按考虑塑性内力重分布设计按考虑塑性内力重分布设计 2.2.1 荷载计算荷载计算 恒荷载标准值 地面面层 0.65KN/钢筋混凝土板 0.08 25=2.0 kN/混合砂浆顶棚抹灰 0.02 17=0.34 kN/小计 2.99 kN/活荷载标准
3、值 5.3 kN/因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于，所以活荷载分项系数取，恒荷载设计值：g=1.2 2.99=3.588kN/活荷载设计值：q=1.3 5.3=6.89 kN/荷载设计总值：g+q=10.478kN/,近似取 10.5 kN/，且 q/g=6.89/3.588=1.923。2.2.2 板的计算简图板的计算简图 取板宽 b=1000mm 作为计算单元，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际 9跨，按 5跨计算），如图（b）所示。板的实际结构如图（a）所示，由图可知：次梁截面宽为 b=200mm，现浇板在墙上的支承长度为 a=，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：边跨按以
4、下二项较小值确定：l01=ln+h/2=（1800-120-200/2）+80/2=1620mm l01=ln+a/2=（1800-120-200/2）+120/2=1640mm 故边跨板的计算跨度取 l01=1620mm 中间跨：l02=1800-200=1600 板的计算简图如图所示：2.3 弯矩设计值及配筋计算。弯矩设计值及配筋计算。因边跨与中跨的计算跨度相差（1620-1600）/1600=1.3%小于 10%，可按等跨连续板计算。对轴线间的板带，考虑起拱作用，其跨内 2截面和支座 C 截面的弯矩设计值可折减 20%，即相应的乘以 0.8，偏于安全。取板的截面有效高度 h0=h-20=
5、80-20=60mm，则板的配筋计算如下表：板的配筋计算 注：括号内的数字用于轴间；2.4 板的配筋图绘制板的配筋图绘制 第第 3 章章 次梁设计次梁设计 3.1 荷载设计值：荷载设计值：恒荷载设计值 板传来的荷载：2.99 2=5.98kN/m 次梁自重：0.2（0.4-0.08）25 1.2=1.92kN/m 次梁粉刷：2 0.02（0.4-0.08）17 1.2=0.261kN/m 小计 g=8.161kN/m 活荷载设计值：q=1.3 5.3 2=13.78kN/m 荷载总设计值：q+g=13.78+8.161=21.941kN/m 近似取荷载 21.94 kN/m，q/g=1.690
6、.1，故取 bf=1633mm，且 fcbfhf（h0-hf/2）=11.9163380（365-80/2）=505.2KN m 以此作为判别 T型截面类别的依据。次梁支座截面按 b h=200mm 400mm 的矩形截面计算。并取 h0=400-35=365mm，支座截面应满足 0.35。以下计算过程列表进行。次梁正截面承载力计算（受力纵向钢筋采用 HRB335级）注：Asmin=0.45ft/fybh=0.27%200 400=216mm2 3.4 斜截面受剪承载力计算：斜截面受剪承载力计算：3.4.1 剪力设计值见下表：剪力设计值见下表：3.4.2 截面尺寸校核公式如下：截面尺寸校核公式
7、如下：hw/b=365/200=1.825V 故此截面满足要求。3.4.3箍筋设计如下表：注：Smax=300mm。3.5 施工图的绘制施工图的绘制 第第 4 章章 主梁设计。主梁设计。4.1 荷载设计值。（为简化计算，将主梁的自重等效为集中荷载）荷载设计值。（为简化计算，将主梁的自重等效为集中荷载）次梁传来的恒荷载：8.161 5.4=44.07kN 主梁自重：（0.65-0.08）0.3 2.0 25 1.2=10.26kN 侧梁抹灰：1.2 17 2 0.02（0.65-0.08）2=0.93KN 恒荷载设计值：G=44.07+10.26+0.93=55.26kN 活荷载设计值：Q=13
8、.78 5.4=74.41KN G+Q=55.26+74.41=129.67KN 4.2 计算简图计算简图 假定主梁线刚度与钢筋混凝土柱线刚度之比大于 5，则中间支承按铰支座考虑，边支座为砖砌体，支承长度为 a=370。中间支承在 350mm 350mm 的混凝土柱。按弹性理论计算时，各跨计算跨度均可取支座中心线间的距离。则中间跨 lo=5400mm，边跨lo=5465mm。由于跨度相差不超过 10%，故可按等跨连续梁计算。计算简图如图所示。4.3内力设计值计算及包络图绘制 由等截面等跨连续梁在常用荷载作用下内力系数表可求出恒荷载作用下及各种活荷载最不利布置下的内力，结果如下表所示。恒荷载与活
9、荷载作用下的内力 注：每项分两部分，上部分为内力系数，下部分为内力值，单位为 KN m（M）或 KN（V）；计算支座弯矩时，采用相邻跨度平均值；弯矩包络图和剪力包络图。4.4截面配筋计算 4.4.1 正截面受弯承载力计算及纵筋的计算正截面受弯承载力计算及纵筋的计算 跨中正弯矩按形截面计算，因翼缘计算宽度按规定取为 lo/3=5.4/3=1.8m 和 b+Sn=0.3+5.4-0.3=5.4m 中较小值确定，故取 bf=1800mm。跨中钢筋按一排考虑，h0=h-as=650-35=615mm。支座截面在负弯矩作用下，为矩形截面，由于支座负弯矩小于边跨跨中弯矩，故也按一排钢筋考虑，取 h0=61
10、5mm。主梁中间支座为整浇支座，宽度 b=350mm，则支座边 Mc=M-V0b/2，V0=G+Q=129.67KN。支座处的弯矩设计值：MB=Mmax-Vob/2=-413.5+232.4 x 0.4/2=-370.02 kNm 正截面受弯承载力的计算过程如下:注:fcbfhf（h0-hf/2）=11.9 x1800 x 80 x（615-80/2）=985.3Kn mM，边跨中和中间跨中为一类 T形截面；中间支座弯矩已修正为 Mc，括号内数字指中间跨中受负弯矩的情形；Asmin=minbh=0.2%x 300 x 650=390mm2。4.4.2主梁斜截面受剪计算 4.5 附加横向钢筋计算。附加横向钢筋计算。由次梁传至主梁的集中荷载设计值：F=44.07+74.41=118.48KN 附加横向钢筋应配置在 s=3b+2h1=3 200+2（650-400）=300mm 的范围内。仅选择箍筋 由 FmnfyvAso1并取 8双肢箍，则 m118480/（221050.3）=5.6 个 取 m=8个，在主次梁相交处的主梁内，每侧附加 4 870箍筋。
