1、45#住宅楼布料机支撑脚下模板加固处理方案一、编制依据 2 二、工程概况 3 2.1工程建设概况 32.2建筑设计概况 3三、加固处理措施 4.3.1处理措施 43.2支撑体系 5四、施工注意事项 7.附件一：布料机支撑脚模板计算书 8.、编制依据序号名称编号1建筑结构荷载规范GB50009-20122混凝土结构设计规范GB50010-20103混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20154建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20135钢管脚手架扣件GB15831-20066碳素结构钢GB/T700-20067高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-20108建筑机械使用安全技术
2、规程JGJ33-20129建筑施工安全检查标准JGJ59-201110建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201611建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-201112建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-201613建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200814建筑施工手册（第五版）15建筑施工计算手册（第三版）江正荣16工程建设标准强制性条文2013版17建设工程安全生产管理条例国务院第 393 号令18危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质 200987 号、工程概况2.1工程建设概况工程建设概况一览表序号项目内容1工程名称2工程地址3建设单位4设计单位
3、5监理单位6质量监督7施工总承包单位9见证试验室10合同工期560天2.2 建筑设计概况建筑设计概况一览表序号项目内容1建筑功能住宅楼3建筑面积 (m2)总建筑面积32192.27m2地下建筑面积2982.30m2地上建筑面积29209.97m24建筑层数地下三层；地上二十八层5建筑层高地下部分 层高负三层负二层负一层3.2 m3.3 m3.4 m地上部分 层高标准层2.7m6建筑高度0.00 绝对标高30.4m室内外高差0.3m筏板底标高-10.785m建筑总高80.690m8建筑防火地上部分耐火等级为一级，地下室及地下车库耐火等级为一级9抗震等级二级10建筑类别住宅楼、加固处理措施由于楼层
4、较高， 5 层以上采用地泵浇筑混凝土。为方便操作，拟在施工楼面安装简易 混凝土布料机，采用人力驱动布料。布料机安置的牢固与否将直接对其他工序施工造成严 重影响，所以布料机的支设非常重要。为确保布料的稳定和其他工序施工的安全、正常进 行，必须对布料机的支撑部位进行加固处理。本工程采用的简易混凝土布料机，重约 2700kg，由四个脚支撑固定，平均每个支撑脚 承重 680kg。3.1处理措施1施工时，布料机支撑脚必须放置于支模立杆正上方，且不能直接搁置于模板或者钢筋 上，每个支撑脚下需加铺 600mm 600mm100mm木垫块，增加与模板的接触面，分散布料 机对模板压力，确保机座底部结构钢筋不受损
5、坏。布料机支撑脚木垫块布置平面图如下：布料机支撑脚木垫块布置平面图2每个支撑脚下模板支撑需在原有模板支撑体系的基础上增加四根钢管立杆，分别在支 撑脚所在立杆的前、后、左、右二分之一原立杆间距处增设，使支撑脚下支撑立杆纵横向 间距缩小为原设计的一半，立杆端部加设可调 U 型顶撑，立杆底部必须加设 50mm厚木质 垫块，所增设钢管立杆必须与原模板支撑体系有效连接为一个整体。3布料机放置的整个区域，模板小横杆间距调整至 200mm以内。4布料机放置区域的周围四面架设竖向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构。5其他设置同原模板支撑体系。 布料机支撑脚楼面模板支撑立面图如下：3.2支撑体系加固处理完成后，本工
6、程使用布料机楼层的模板支撑体系为：用 48.3 3.5 碗扣式 钢管搭设室内满堂脚手架， 钢管立杆上端加设可调节 U型顶撑。 立杆纵横向间距为 1200mm 1200mm，在布料机的每个支撑脚下所在区域立杆纵横向间距降为原来的一半为 600mm600mm，步距 1200mm，在距离楼地面 250mm处设第一道水平杆，并根据层高加设 2 道水平 杆。钢管立杆底部必须加设 50mm100mm方木做垫块。钢管顶端超出顶层横杆中心线 150mm， 顶撑可调手柄至板底托梁间距须不大于 150mm。板底纵横向均加设水平支模杆。水平支撑大横杆采用 48. 33.6 钢管，小横杆采用 100100mm木方，间
7、距 300mm，放置布料机的整个区域，支模小横杆间距降为 200mm。板模板采用 12mm厚木胶合板，支模时应按设计或规范要求将模板面起拱。 为增加满堂支撑脚手架的整体稳定性，支模时纵横向设置剪刀撑，剪刀撑与地面的角 度为 45 60。尤其需要注意的是：在布料机放置的区域，由布料机四个支撑脚所围合 的矩形区域四面周围必须架设竖向剪刀撑，形成连续闭合剪刀撑形式。如下图所示：闭合连续剪刀撑注：此处显示剪 刀撑为增设剪刀 撑，其他常规设 置剪刀撑在此处 未标示，均按模 板施工方案要求 设置。布料机所在区域模板支撑平面图四、施工注意事项1布料机支撑脚不得碰撞或直接搁置于模板或者钢筋上，且底部必须有支撑
8、立杆 2布料机支撑脚所在区域支撑立杆底部必须加设 100mm100mm方木垫块。 3每一层混凝土施工时，布料机支撑脚放置位置须与前一层施工时相同。 4每次混凝土施工前必须检查支撑立杆的加固是否稳固。5每次混凝土施工前责任工长必须对作业人员进行安全、技术交底。附件一：布料机支撑脚模板计算书 一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 JGJ166-20083、混凝土结构设计规范 GB50010-20104、建筑结构荷载规范 GB50009-20125、钢结构设计规范 GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范 JGJ30
9、0-20137、施工手册第五版、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008模板支架高度 (m)2.58立杆纵向间距 1a(m)0.9立杆横向间距 lb(m)0.9水平拉杆步距 h(m)1.2立杆布置在混凝土板域中的位置中心对称立杆距混凝土板短边的最近距离(m)0.2主梁布置方向平行于楼板 长边结构表面要求表面外露次梁间距 a1(m)0.3次梁悬挑端计算长度 (m)0主梁悬挑端计算长度 (m)0楼板边长 L(m)4楼板宽 B(m)4楼板厚度 h(m)0.12材料参数面板类型覆面木胶合 板面板规格12mm克( 隆、山 樟平行方向 )面板E(N/mm2)11500面板f
10、m(N/mm2)31次梁类型矩形木楞次梁规格100100主梁类型圆钢管主梁规格 48.3 3.5主梁合并根数2钢管类型 48.3 3.5荷载参数可调托撑承载力容许值 (kN)30地基承载力特征值 fak(kPa)/立杆垫板面积 A(m2)0.2是否采用布料机进行浇筑是架体搭设省份、城市北京(省)北 京(市)是否考虑风荷载是模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)6.6计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)1
11、8.5计算立杆及其他支撑构件时均布活荷载 Q4k(kN/m2)1基本风压值 Wo(kN/m2)0.3风压高度变化系数 uz1风荷载体型系数 us0.131设计简图如下：图 1) 模板设计平面图（图 3） 模板设计剖面图 2三、面板验算 根据建筑施工模板安全技术规范 5.2.1 ，按简支跨进行计算，取 b=1m宽板带为计算单 元。Wm=bh2/6=1000122/6=24000mm33 3 4 I=bh 3/12= 1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载 Q1k为均布荷载时： 由可变荷载控制的组合：q1=0.9 1.2G 1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q 1kb
12、=0.9 (1.2 (0.3+(24+1.1) 0.12) 1+1.42.5 1)=6.727 kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9 1.35G 1k+(G2k+G3k)hb+1.4 0.7Q1kb=0.9 (1.35 (0.3+(24+1.1) 0.12) 1+1.40.7 2.5 1)=6.229 kN/m 取最不利组合得：面板计算简图 1q=maxq1,q 2= max(6.727,6.229)=6.727kN/m（图4）B.当可变荷载 Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9 1.2G 1k+(G2k+G3k)hb= 0.9 (1.2 (0.3+(24+1.1) 0
13、.12) 1)=3.577 kN/mp1=0.91.4Q2k=0.9 1.4 6.6=8.316 kN图 5） 面板计算简图 2Mmax=0.461 kNm；=Mmax/Wm=1060.461/24000=19.197 N/mm2f=31N/mm 2 满足要求2、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k) h)a1=(0.3+(1.1+24) 0.12) 0.3=0.994 kN/m图 7) 面板挠度图 =0.033mm =1.2mm 满足要求四、次梁验算 宜按四等跨连续梁计算，又因次梁两端悬挑，故按有悬挑的四等跨连续梁计算模型进行最 不利组合。1、强度验算q1=0.9max1.2(G 1k+
14、(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4 0.7Q 1k a1=0.9 max(1.2(0.3+(1.1+24) 0.12)+1.4 2.5,1.35 (0.3+(1.1+24) 0.12)+1.4 0.7 2.5) 0.3=2.018 kN/m图 9) 次梁计算简图q2=0.9 1.2 G1ka1=0.9 1.2 0.3 0.3=0.097 kN/m p=0.9 1.4 Q2k=0.9 1.4 6.6=8.316 kN图 10) 次梁计算简图(图 11) 次梁弯矩图Mmax=1.316 kNm =Mmax/Wx=1.316 106/(166.66
15、7 103)=7.894N/mm2f=15N/mm 2 满足要求Qmax=8.316kN3 3 4 2 max=QmaxS/(Ib)= 8.316103125103/(833.333 1041010)=1.247 N/mm2 =2N/mm2满足要求3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k) h) a1=(0.3+(1.1+24) 0.12) 0.3=0.994 kN/m次梁挠度图(图14) 跨中max=0.054mm =3.6mm 满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为 4m长，型钢的主梁也不超过 4m，简化为四跨连续梁计算， 即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考
16、虑主梁的两端悬挑情况。主 梁的方向设定为立杆的横距方向。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9 1.2G 1k+(G2k+G3k)ha 1+1.4Q3ka1=0.9 (1.2 (0.3+(1.1+24) 0.12) 0.3+1.4 18.5 0.3)=8.066 kN/m B.由永久荷载控制的组合：q2=0.9 1.35G 1k+(G2k+G3k)ha 1+1.4 0.7Q3ka1=0.9 (1.35 (0.3+(1.1+24) 0.12) 0.3+1.4 0.7 18.50.3)=6.102 kN/m 取最不利组合得：q=maxq1,q 2=m
17、ax(8.066,6.102)=8.066kN此时次梁的荷载简图如下(图 15) 次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha 1=(0.3+(1.1+24) 0.12) 0.3=0.994 kN/m 此时次梁的荷载简图如下Rmax=7.985kNRkmax=0.984kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为 gk=75.3/1000=0.075kN/m 自重设计值为： g=0.9 1.2g k=0.9 1.2 75.3/1000=0.081 kN/m 则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图 17） 主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极
18、限状态的受力简图如下：图 18） 主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算Mmax=1.924 kNm=Mmax/Wm=1.924 106/(10.16 103)=189.352N/mm2f=205N/mm2 满足要求2、Vmax=Qmax=10.164kN3 4 2 2max=VmaxS/(Ib)=10.164 10006.946 103/(24.38 1041.4 10)=20.684N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算 max=0.28mm =3.6mm 满足要求4、支座反力Vmax=3.288kN六、立杆承载力验算根据规范建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范( JGJ166
19、-2008)中5.6.2 条条 文说明规定：“一般情况下，当架体高度小于或等于 10m时可不考虑架体的自重，但当架 体高度大于 10m时架体自重产生的轴向力不可忽略，应叠加计算。”为了统一计算，按考 虑架体自重进行计算。这样做符合实际工况，且对于小于 10m高度的架体偏于安全。 架体自重由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成。 A.立杆自重：由于选择的立杆型号为 LG-120，立杆长度为 LL=120/100=1.2m故立杆根数可 简化计算为 T1=H/L L=2.58/1.2=2.15查规范表 3.2.5 得单根立杆重量为 mLG=7.05 9.8/1000=0.069kN
20、则立杆总重： GLG= T1mLG=2.15 0.069=0.149 kNB.水平杆自重： 立杆承担一个横杆和一个纵杆的重量， 由于立杆纵横向间距为 0.9m、0.9m， 故水平杆规格分别为 HG-90、 HG-90查规范表 3.2.5 得水平杆重量分别为mHa=3.63 9.8/1000=0.036kNmHb=3.63 9.8/1000=0.036Kn架体水平杆的步数为： T2=H/h+1=2.58/1.2+1=3.15则水平杆总重： GHG= T 2(mHa+ m Hb)=3.15 (0.036+0.036)=0.224 kNC.竖向剪刀撑自重：竖向剪刀撑按规范构造要求间距不大于 4.5m
21、，我们只计算有竖向剪刀 撑的立杆。 剪刀撑跨度可按 4跨做符合构造措施， 故可按 4跨计算。剪刀撑钢管按 48.3 3.6 的钢管取自重，每米取 0.0397kN/m。竖向剪刀撑自重： GVX =(4l a)2+(4h)20.5+(4lb)2+(4h)20.5 0.0397=(4 0.9)2+(4 1.2)2)0.5+(4 0.9)2+(4 1.2)2)0.5) 0.0397=0.476kND.水平剪刀撑：按规范规定水平剪刀撑间距不大于 4.8m，故剪刀撑道数可按下式计算： T3=H/4.8+1=2.58/4.8+1=1.538水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进行。水平剪刀撑自重： G
22、HX= T32(4l a)2+(4l b)20.50.0397=1.538 2(4 0.9)2+(4 0.9)2)0.50.0397=0.622kNE.可调托撑：根据规范表 3.2.5 规定，选用 KTC-60型号的可调托撑可调托撑自重为： GTC=0.0831kN 架体的底座或垫板自重予以忽略。 根据以上统计，架体自重作用于单根立杆的荷载为：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.149+0.224+0.476+0.622+0.0831=1.554 kN 1、不考虑风荷载N=0.9 1.2 GZ+G1k+(G2k+G3k) h lalb+1.4Q4klalb=0.9 1.2 (1.
23、554+0.3+(1.1+24) 0.12) 0.9 0.9+0.9 1.4 10.9 0.9=5.277kN 允许长细比的验算 : =(h+2a)/i=(1.2+2 0.25) 1000/(1.58 10)=107.595 =150 满足要求根据 值查规范 JGJ130-2011附录 A.0.6得到 =0.53722N/(A)=5.277 1000/(0.537 506)=19.421N/mm2f=205N/mm2 满足要求2、考虑风荷载 风荷载体型系数：2k=sz0=10.131 0.3=0.039kN/ms=1.4k(h2+lb2)0.5/lb/10=1.4 0.039 (1.22+0.
24、92)0.5/0.9/10=0.009kN/m22 2 2 2Mw=0.921.4klah2=0.921.4 0.039 0.9 1.22=0.058kN mNw=0.9 1.2GZ+G1k+(G2k+G3k) h l al b+0.9 0.9 1.4Q4klalb+Mw/lb=0.9 1.2 (1.554+0.3+(1.1+24) 0.12) 0.9 0.9+0.9 0.9 1.4 (1 0.9 0.9+0.058/0.9)=5.248 kN2Nw/(A)+M w/W=5.248 1000/(0.537 489)+0.058 1000/5080=19.996f=205N/mm2 满足要求七、
25、可调托座验算 按上节计算可知，可调托座受力 N=3.288kN N=30kN 满足要求八、斜杆扣件连接强度验算s1为最顶横杆处风荷载产生的斜杆内力， 因支模架体搭设完成后， 顶部模板迎风面积 可以简化为 hla，其中 h为侧模高度。故2s1=k hla=0.039 0.25 0.9=0.009kN/m2n=n H/h ， n Z=2自上而下叠加斜杆最下端处最大内力s= s1+(n-1)s=0.009+(2-1) 0.009=0.018kNsQC=8.0kN 满足要求九、架体抗倾覆验算v=1.4kh/lb=1.4 1.2 0.039/0.9=0.073kN 仅考虑搭设完成后抗倾覆验算，对于搭设过程中的架体抗倾覆验算采取构造满足： v=nv=20.073=0.147kNP=(G1k+G3kh)lalb=(0.3+1.1 12) 0.9 0.9=10.935kN 满足要求
