1、桥梁墩身施工脚手架专项方案目 录1、编制依据及说明 . 1 1.1、编制依据 . 1 1.2、编制说明 . 1 2、墩身概况 . 1 3、墩身钢管脚手架设计形式 . 1 3.1、钢管脚手架整体设计 . 1 3.2、钢管脚手架安全性检算 . 2 3.2.1、脚手架和剪刀撑的设置形式： . 2 3.2.2、脚手架的立杆整体稳定性验算 . 3 3.2.3、立杆地基承载力安全性验算 . 5 3.2.4、脚手架的横向整体稳定性检算 . 6 3.2.5、脚手架的纵横水平杆及脚手板和扣件抗滑安全性验算 . 8 4、安全保证措施 . 12 4.1、外防护脚手架搭设和使用安全保证措施 . 13 4.2、外防护脚
2、手架拆除的安全保证措施 . 14 、脚手架体系的防雷措施 . 15 沪昆客专长昆湖南段*标 桥梁墩身施工扣件式脚手架专项方案 1、编制依据及说明 1.1、编制依据 、建筑工程扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）； 、沪昆客专长昆湖南段*项目桥梁设计图纸和施工现场实际情况。 1.2、编制说明 本方案是针对沪昆客专长昆湖南段*标中铁*局项目项目经理部桥梁墩身施工扣件式钢管脚手架搭设的专项方案。 2、墩身概况 沪昆客专长昆湖南段*标中铁*局项目项目经理部共137个墩柱，墩身分为实体桥墩和空心桥墩。桥墩具体分类见桥梁墩身施工安全专项方案第二章表2-1。 3、墩身钢管脚手架设计形式 3
3、.1、钢管脚手架整体设计 针对我标段桥梁的墩身现状，脚手架搭设高度最大达到42.5m，墩身外侧采用双排钢管脚手架围绕墩身一周，脚手架外围拉满安全网，竖向每一层作业面满铺脚手板，设置纵横向剪刀撑，剪刀撑斜角60o。墩身两侧脚手架之间竖向每隔3m横向连接一次，在安装模板时再拆除，在墩身前后方向设置四道缆风绳，在墩身小里程方向设置人员上下和材料运输的专用坡道，坡度不大于45o。坡道两侧加设防护栏杆，满铺脚手板脚手板上设置25cm30cm的踏 普通钢管。3.5mm)48(步。所有脚手架钢管全部采用 墩身扣件式钢管脚手架上下通道正面图 3.2、钢管脚手架安全性检算 以*大桥最高墩身墩为例进行检算。墩身高
4、度为23.5m,扣除墩帽高度3.0m,还剩20.5m，加上栏杆高度1.2m，脚手架初步高度为21.7m。 3.2.1、脚手架和剪刀撑的设置形式： 墩身外围围绕墩身一圈采用扣件落地式双排钢管脚手架，脚手架高 21.7m，其中防护栏杆高度为1.2m，顺桥向横向间距L1.2m，纵向间距Lab为（1.0、1.2）m两种。横桥向横向间距L、1.25、1.0（为La纵向间距。1.2mb1.5）三种。脚手架内排立杆距离墩身1.0m（底部），整个脚手架的上下步距为统一尺寸（1.5m），第一根距离地面0.2m。 墩身内围也是采用扣件落地式双排钢管脚手架，脚手架高度和外围一 样为21.7m，横向间距L1.5m，纵
5、向间距La1.7m。步距1.5m。立杆离墩b身距离0.25m。 整个内外围双排钢管脚手架全部满外分层设置纵横向剪刀撑，内外两层，剪刀撑斜杆与地面夹角为60,剪刀撑与相交的钢管全部用扣件连接，每根剪刀撑钢管与支架体系连接竖杆连接，剪刀撑整体成W型布置，剪刀撑之间交叉成X型连接，每根剪刀撑钢管接头不少于三个扣件连接。 在脚手架高度作业面层次环绕墩身位置满铺脚手板，采用50mm厚木脚 手板。内外两排钢管脚手架竖向每隔1.5m横向连接一次。连接件采用2m长的钢管连接。 脚手架底部纵横向全部设置扫地杆，架设置纵、横扫地杆。纵向扫地 杆采用直角扣件固定在距地面200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固
6、定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差1m。 3.2.2、脚手架的立杆整体稳定性验算 计算立杆段的轴向力设计值N。 考虑到怀化地区有时风力很大，且脚手架高度很高，故按组合风荷载的 情况计算，所有荷载检算按最不利组合计算。各项检算数据：L1.7m，Lba1.5m，步距1.5m。 N1.2(N+N)+0.851.4NQK G2KG1K式中 N脚手架结构自重标准值产生的轴向力； G1KN构配件自重标准值产生的轴向力； G2KN施工荷载标准值产生的轴向力总和。 QKNg*Hs kG1K式中 g每米高脚手架产生的结构自重标准值（KN
7、/m）； k Hs脚手架不含栏杆高度时的高度（m）； NNNNG2K3 G2KG2KG2K12Nn/2LaL脚手板自重标准值 b1G2KNLa栏杆、脚手板自重标准值 2G2KNLaH安全维护设施自重标准值 3G2KN1/2LaL施工均布荷载标准值 bQK从规范查表得：gk0.163KN/m N0.163（21.71.2）3.341KN G1KN=4/21.71.50.35=1.785KN 1G2K考虑四层绑扎钢筋作业层脚手板 N=1.70.14=0.238KN 2G2KN=1.721.70.002=0.0738KN 3G2K则 N=1.785+0.238+0.0738=2.1KN G2KN1.
8、71.52/2=2.55KN QK则 N=1.2（3.3412.1）0.851.42.55=9.5637KN 立杆上由风荷载设计值产生的弯矩M： W MLa s0KnW查规范得：Kn0.2661 怀化地区基本风压值00.35KN/m2 s=1.30.449=0.5837 从而得：M0.26610.350.58371.7=0.0929KN*m W 受压杆件的稳定系数： kh1.1551.51.5=2.6m 长细比2600/15.8=164.6210 =0.259 整体稳定验算： N/AM/w=9760/0.259/48992900/5080 W =95.35N/mm2205N/mm2 结论：脚手
9、架的整体稳定性安全。 3.2.3、立杆地基承载力安全性验算 所有立杆都直接放置在承台上，而承台的砼标号为C40，立杆基础底面的平均压力应满足下式要求： Pf 式中 f为地基基础（承台）的容许承载力，取24.5Mpa P立杆基础底面的平均压力，P=N/A N-立杆传至基础顶面的轴向力设计值,取9.7605KN 2 取4.893cm基础底面积 A-,2=19.5MpafP=9.5637KN/4.893cm24.5Mpa 承台宽度不足需要伸入承台(结论：地基基础的承载力满足安全性要求。外侧时，要进行夯实，地基承载力不得小于22Mpa) 3.2.4、脚手架的横向整体稳定性检算 计算风荷载对脚手架产生的
10、横向弯矩 脚手架在搭设完毕后，横向受风荷载作用将产生向顺风方向倾斜的弯矩，这时脚手架就要靠自身的自重产生的弯矩来平衡。 水平风荷载标准值，按下式计算： 0.7zs0 式中:风荷载标准值（KN/）； z风压高度变化系数 s脚手架风荷载体型系数 0怀化地区基本风压值 0.7基本风压值的修正系数 查规范得：z1.42、s0.5837、00.35KN/ 0.7zs00.7*1.420.58370.35=0.2031KN/m2 双排钢管脚手架的挡风面积A（La0.325 La）d 式中 A一步一纵距（跨）内钢管的总挡风面积； La，分别为立杆纵距（）和步距（）； 钢管外径（） 由前面可得：La1.7m，
11、=1.5m,d=0.048m。 A(1.7+1.5+0.3251.51.7)0.0480.19338 则整个脚手架所受的风荷载F A21.710/1.7/1.5 风3.34KN 风荷载对脚手架体系产生的弯矩MF*21.7/237.975KN*m。 风风 计算脚手架体系自重荷载和施工荷载对脚手架产生的稳定弯矩 双排钢管脚手架产生的结构自重标准值 NgHs kG1K式中 g每米高脚手架产生的结构自重标准值（KN/m）； k Hs脚手架不含栏杆高度时的高度（m）； 从规范查表得：gk0.163KN/m N0.163（21.71.2）4.515.04KN G1K双排钢管脚手架栏杆、脚手板、和安全防护设施自重标准值 NNNNG2KG2K123 G2KG2KNn/2LaL脚手板自重标准值 bG2K1NLa栏杆、脚手板自重标准值 2G2KN
