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后浇带回顶方案
后浇带回顶方案
杭州余杭上园路项目后浇带回顶方案
后浇带回顶方案
一、工程概况
本工程为余政储出(2013)25号地块(杭州余杭上园路项目)1#~14#楼及地下室工程,总建筑面积22.1万平方米,由8栋18层和6栋25层高层住宅及商业组成。
主楼均为剪力墙结构,商业及地下室为框架结构,地下室局部为无梁楼盖结构。
二、编制依据
1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)
2、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)
3、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)
4、甲方提供的施工图纸
三、编制目的
本工程为减小混凝土收缩产生的附加应力、以及避免不均匀沉降,按设计要求滞留了温度后浇带和沉降后浇带,为了避免地下室混凝土顶板拆模后因自重和外荷载产生变形,根据现场实际情况,制定了3种加固措施:
?
对12栋13栋主楼结构内的后浇带采用单排脚手架支撑方式进行加固,?
对已支模和浇筑的地下室顶板采用双排脚手架支撑方式对后浇带进行加固,?
对还未浇筑的地下室顶板决定将采用200mm*200mm素混凝土柱支撑方式对后浇带进行加固。
四、施工流程
4.1、支撑脚手架的施工流程
1、后浇带模板支撑脚手架与满堂架作为同一体系搭设。
2、顶板混凝土强度达到设计要求拆模时,后浇带处支模必须随时拆除随
时回顶,且一跨一跨循环进行。
3、后浇带浇筑时,回顶支撑脚手架与后浇带支模架连接,提高支模架稳
定性。
4、待后浇带混凝土强度达到设计要求后,回顶支撑脚手架与支模架一同
拆除,并人工搬运出场。
4.2、素混凝土柱施工流程
1、素混凝土柱与地下室墙柱及顶板同时支模、同时浇筑,强度达到要求
1
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后同时拆模(素混凝土柱支模方式见附图)。
2、在浇筑后浇带时素混凝土柱与后浇带支模架相连,对支模架起到一定
固定作用。
3、待后浇带混凝土强度达到设计要求后,人工拆除素混凝土柱并及时修
复顶板和底板表面,人工清理废料并将其搬运出场。
五、支撑平面布置
5.1、单排脚手架支撑
采用扣件式钢管脚手架支撑,材料采用40mm*90mm木枋通设梁板底部,采,48,3.0用钢管在后浇带两侧搭设单排支撑架体,两侧立杆采用横向水平杆和横向扫地杆进行连接固定。
立杆距后浇带300mm,立杆纵向间距600mm,距地面200mm设一道纵横向扫地杆,往上1500mm再设一道纵横向水平杆。
架体顶端放置可调U托,木枋放在U托上,U托使用长度?
200mm。
5.2、双排脚手架支撑
采用扣件式钢管脚手架支撑,材料采用40*90mm木枋通设梁板底部,采用,48,3.0钢管在后浇带两侧搭设双排支撑架体,内侧立杆距后浇带300mm,立杆纵向间距600mm,横向间距600mm,距地面200mm设一道纵横向扫地杆,步距1500mm,架体顶端放置可调U托,木枋放在U托上,U托使用长度?
200mm。
5.3、素混凝土柱支撑
后浇带宽度800mm,素混凝土柱在后浇带两侧都布置,柱边与后浇带边平
行,柱边距离后浇带边500mm。
柱距布置:
1、有梁楼盖处:
素混凝土柱设置在主梁下,柱距及为两主梁间距,板由
主梁和次梁支撑,板净宽约2.5米,板下可不设支撑。
2、无梁楼盖处:
两柱帽中间设置两道支撑,柱距2700mm(详见附图)。
3、在地下室外墙、人防墙处:
素混凝土柱到墙面距离1100mm。
六、承载力验算
6.1、单排脚手架支撑稳定性验算
1、计算参数
(1)考虑最不利情况,取最大板厚进行验算,人防区板厚200mm
2
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(2)支撑架最大搭设高度取L=H层高-h板厚=2.9-0.2=2.7m
lo,1.5m(3)立杆计算长度
(4)钢筋混凝土自重取25kN/m3,最大施工活荷载取首层施工活荷
载10kN/m2
(5)立杆最大受力面积1023mm*600mm
(6)查扣件式钢管脚手架规范附录,脚手架自重取0.1507kN/m
2、立杆稳定性验算
由可变荷载效应控制的组合
s1,1.2,(25,1.023,0.6,0.2,0.1507,2.7),1.4,10,1.023,0.6,12.07kN
由永久荷载效应控制的组合
s2,1.35,(25,1.023,0.6,0.2,0.1507,2.7),0.7,1.4,10,1.023,0.6,10.71kN
s,s1,12.07kN荷载组合值
2i,15.9mmA,424mm立杆截面积,立杆截面回转半径
,lo/i,1500/15.9,94.34长细比,查轴心受压稳定系数表知,,0.631
根据立杆稳定性公式
3
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3N12.07,1022<,205N/mm,,,45.1N/mm,A0.631,424
满足要求。
6.2、双排脚手架支撑稳定性验算
1、计算参数
(1)考虑最不利情况,取最大板厚进行验算,最大板厚400mm
(2)支撑架搭设高度取L=H顶板-H底板-h板厚=-0.9-(-4.9)-0.4=3.6m
lo,1.5m(3)立杆计算长度
(4)钢筋混凝土自重取25kN/m3,首层施工活荷载取10kN/m2
(5)每根立杆受力面积600mm*600mm
(6)查扣件式钢管脚手架规范附录,脚手架自重取0.1249kN/m
2、立杆稳定性验算
由可变荷载效应控制的组合
s1,1.2,(25,0.6,0.6,0.4,0.1249,3.6),1.4,10,0.6,0.6,9.90kN
由永久荷载效应控制的组合
s2,1.35,(25,0.6,0.6,0.4,0.1249,3.6),0.7,1.4,10,0.6,0.6,9.00kN
4
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s,s1,9.90kN荷载组合值
2i,15.9mm立杆截面积,立杆截面回转半径A,424mm
,lo/i,1500/15.9,94.34长细比,查轴心受压稳定系数表知,,0.631
根据立杆稳定性公式
3N9.9,1022,<205N/mm,,,37.0N/mm,A0.631,424
满足要求。
6.3、有梁楼盖素混凝土柱承载力计算
1、计算参数
(1)考虑最不利情况,素砼柱取最大高度L=H顶板-H底板-h梁高=-0.9-
(-4.9)-0.6=3.4m
2
(2)素混凝土柱采用C30混凝土,fc,14.3N/mm
(3)素混凝土柱距取最大值l=8.1m,截面积A=200*200=40000mm2
(4)主梁按最不利考虑,最长悬臂取5.5m,最大间距取6.6m,截尺寸
按最大考虑,取600mm*1100mm;次梁取最大截面500mm*900mm,主梁
间距内最多分布2道横向次梁和1道纵向次梁
(5)人防区有梁楼盖板厚200mm
(6)钢筋混凝土自重取25kN/m3,首层施工活荷载取10kN/m2
2、承载力验算
(1)素混凝土柱承受荷载组合值
素混凝土柱受荷载按悬臂一半取值
恒载板自重0.5,0.5,(6.6,5.7),5.5,0.2,25,84.56kN
0.5,0.6,1.1,5.5,25,45.38kN主梁自重
0.5,0.5,0.9,(2,5.5,6.6),25,99kN次梁自重
恒载g,84.56,45.38,99,228.94kN
活载板传荷载0.5,1/2(6.6,5.7),5.5,10,169.13kN
由可变荷载效应控制的组合
S1,1.2,228.94,1.4,169.13,511.51kN
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由永久荷载效应控制的组合
S2,1.35,228.94,0.7,1.4,169.13,474.82kN
S,S1,511.51kN荷载组合值
(2)素混凝土柱轴心压力设计值N
lo,0.5,L,1700mm素混凝土柱两端固支,计算长度
lo/b,1700/200,8.5查钢筋混凝土轴心受压稳定系数表
,0.995
混凝土柱的轴心压力设计值:
N,,,fc,A,0.995,14.3,40000,569.14kN,S,511.51kN
承载力满足要求。
6.4、无梁楼盖素混凝土柱承载力计算
1、计算参数
1)考虑最不利情况,板厚取人防区板厚400mm(
(2)素砼柱取最大高度L=H顶板-H底板-h板厚=-1.6-(-4.9)-0.4=2.9m
2(3)素混凝土柱采用C30混凝土,fc,14.3N/mm
(4)素混凝土柱最大受力面积2.7m*3.4m
(5)钢筋混凝土自重取25kN/m3,首层施工活荷载取10kN/m2
2、承载力验算
(1)素混凝土柱承受荷载组合值S
2.7,3.4,0.4,25,91.8kN恒载
2.7,3.4,10,91.8kN活载
由可变荷载效应控制的组合
S1,1.2,91.8,1.4,91.8,238.68kN
由永久荷载效应控制的组合
S2,1.35,91.8,0.7,1.4,91.8,213.89kN
S,S1,238.68kN荷载组合值
(2)素混凝土柱轴心压力设计值N
lo,0.5,L,1450mm素混凝土柱两端固支,计算长度
6
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lo/b,1450/200,7.25查钢筋混凝土轴心受压稳定系数表,,1.0
混凝土柱的轴心压力设计值:
N,,,fc,A,1.0,14.3,40000,572kN,S,238.68kN
承载力满足要求。
七、楼板变形量验算
7.1、有梁楼盖
1、柱的压缩变形量
33FL511.51,10,3.4,10,1,,,1.45mm4EA3.0,10,40000
2、悬挑梁端相对挠度
按最不利情况考虑,主梁取最小截面250mm*600mm,
梁的悬挑长度l=500mm
梁线荷载值:
恒载g,0.5,(6.6,5.7),0.2,25,0.25,0.6,25,34.5kN/m
活载q,0.5,(6.6,5.7),10,61.5kN/m
由可变荷载控制的效应组合
s1,1.2,34.5,1.4,61.5,127.5kN/m
由永久荷载控制的效应组合
s2,1.35,34.5,0.7,1.4,61.5,106.85kN/m
s,s1,127.5kN/m,127.5N/mm荷载组合值取
44ql127.5,500,2,,,0.007mm悬挑梁端相对挠度3250,6008EI48,3.0,10,12
3、板跨中相对挠度
取主梁间的整块板为对象,不考虑次梁的支撑作用,对板进行简化计
算,板厚200mm,取板的计算宽度100mm,板两端固支,计算长度
lo,l/2,3600mm。
计算宽度内的线荷载:
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恒载g,0.1,0.2,25,0.5kN/m
活载q,0.1,10,1kN/m
s1,1.2,0.5,1.4,1,2.0kN/m由可变荷载控制的内力组合
s2,1.35,0.5,0.7,1.4,1,1.66kN/m由永久荷载控制的内力组合
s,s1,2.0kN/m,2.0N/mm荷载组合值
445qlo5,2.0,3600板跨中相对挠度,3,,,2.187mm3100,200384EI4384,3.0,10,12
,,1,,2,,3,1.45,0.007,2.187,3.644mm板跨中总变形量
l/250,28.8mm变形满足要求。
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7.2、无梁楼盖
1、柱的压缩变形量
33FL238.68,10,2.9,10,1,,,0.58mm4EA3.0,10,40000
2、板的跨中挠度值
在无梁楼盖板中取一块板,尺寸如图
板厚400mm,计算宽度内两端简支,计算长度lo=2700mm
计算宽度内线性荷载:
恒载g,0.1,0.4,25,1kN/m
活载q,0.1,10,1kN/m
s1,1.2,1,1.4,1,2.6kN/m由可变荷载控制的内力组合
s2,1.35,1,0.7,1.4,1,2.33kN/m由永久荷载控制的内力组合
s,s1,2.6kN/m,2.6N/mm荷载组合值
445qlo5,2.6,5400,2,,,1.80mm板跨中相对挠度3100,400384EI4384,3.0,10,12
后浇带跨中挠度
,,1,,2,2.38mml/250,24mm<变形满足要求。
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