#直流稳压电源串联稳压电源Word文件下载.docx
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UO↓→<
UT1)E↓→UD1恒定→<
UT1)BE↑→<
IT1)B↑→<
IT1)E↑→<
UT1)CE↓→UO↑
当输出电压上升时,整个分析过程与上面过程的变化相反,这里我们就不再重复,只是简单的用下面的变化关系图表示:
UO↑→<
UT1)E↑→UD1恒定→<
UT1)BE↓→<
IT1)B↓→<
IT1)E↓→<
UT1)CE↑→UO↓
1/16
这里我们只分析了输出电压UO降低的稳压工作原理,其实输入电压UI降低等其他情况下的稳压工作原理都与此类似,最终都是反应在输出电压UO降低上,因此工作原理大致相同。
从电路的工作原理可以看出,稳压的关键有两点:
一是稳压管D1的稳压值UD1要保持稳定;
二是
调整管T1要工作在放大区且工作特性要好。
其实还可以用反馈的原理来说明简易串联稳压电源的工作原理。
因为电路是一个射极输出器,属于电压串联负反馈电路,电路的输出电压为UO=<
UT1)E≈<
UT1)B,因为<
UT1)B保持稳定,所以输出电压UO
也保持稳定。
简易串联稳压电源因为使用固定的基准电压源D1,所以当需要改变输出电压时只有更换稳压管D
1,这样调整输出电压非常不方便。
另外因为直接通过输出电压UO的变化来调节T1的管压降<
UT1)CE,这样
控制作用较小,稳压效果还不够理想。
因此这种稳压电源仅仅适合一些比较简单的应用场合。
2、电路实例
图4-1-1是简易串联稳压电源的一个实际应用电路,这个电路用在无锡市无线电五厂生产的“咏梅”牌771型8管台式收音机上。
其中T8、DZ、R18构成简易稳压电路,B6、D4~D7、C21组成整流滤波电路。
因为T8发射结有0.7V压降,为保证输出电压达到6V,应选用稳压值为6.7V左右的稳压管。
、串联负反馈稳压电源
因为简易串联稳压电源输出电压受稳压管稳压值得限制无法调节,当需要改变输出电压时必须更换稳压管,造成电路的灵活性较差;
同时由输出电压直接控制调整管的工作,造成电路的稳压效果也不够理想。
所以必须对简易稳压电源进行改进,增加一级放大电路,专门负责将输出电压的变化量放大后控制调整管的工作。
因为整个控制过程是一个负反馈过程,所以这样的稳压电源叫串联负反馈稳压电源。
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图4-2-1是串联负反馈稳压电路电路图,其中T1是调整管,D1和R2组成基准电压,T2为比较
放大器,R3~R5组成取样电路,R6是负载。
其电路组成框图见图4-2-2。
假设因为某种原因引起输出电压UO降低时,通过R3~R5的取样电路,引起T2基极电压<
UT2)O成
比例下降,因为T2发射极电压<
UT2)E受稳压管D1的稳压值控制保持不变,所以T2发射结电压<
UT2)BE将减小,于是T2基极电流<
IT2)B减小,T2发射极电流<
IT2)E跟随减小,T2管压降<
UT2)CE增加,导致其发射极电压<
UT2)C上升,即调整管T1基极电压<
UT1)B将上升,T1管压降<
UT1)CE减小,使输入电压UI更多的加到负载上,这样输出电压UO就上升。
UO↓→<
UT2)O↓→UD1恒定→<
UT2)BE↓→<
IT2)B↓→<
IT2)E↓→<
UT2)CE↑→<
UT2)C↑→<
UT1)B↑→<
UT1)CE↓→UO↑
当输出电压升高时整个变化过程与上面完全相反,这里就不再赘述,简单的用下图表示:
UT2)O↑→UD1恒定→<
UT2)BE↑→<
IT2)B↑→<
IT2)E↑→<
UT2)CE↓→<
UT2)C↓→<
UT1)B↓→<
UT1)CE↑→UO↓
与简易串联稳压电源相似,当输入电压UI或者负载等其他情况发生时,都会引起输出电压UO的相
应变化,最终都可以用上面分析的过程说明其工作原理。
在串联负反馈稳压电源的整个稳压控制过程中,因为增加了比较放大电路T2,输出电压UO的变化
经过T2放大后再去控制调整管T1的基极,使电路的稳压性能得到增强。
T2的β值越大,输出的电压稳
定性越好。
2、调节输出电压
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前面我们还说到R3~R5是取样电路,因为取样电路并联在稳压电路的输出端,而取样电压实际上
是通过这三个电阻分压后得到。
在选取R3~R5的阻值时,可以通过选择适当的电阻值来使流过分压电阻
的电流远大于流过T2基极的电流。
也就是说可以忽略T2基极电流的分流作用,这样就可以用电阻分压的计算方法来确定T2基极电压<
UT2)B。
当R4滑动到最上端时T2基极电压<
UT2)B为:
此时输出电压为:
这时的输出电压是最小值。
当R4滑动到最下端时T2基极电压<
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这时的输出电压是最大值。
以上计算中,当<
UT2)BE<
<
UD1时可以忽略<
UT2)BE的值。
通过上面的计算我们可以看出,只要合适选择R3~R5的阻值就可以控制输出电压UO的范围,改变
R3和R5的阻值就可以改变输出电压UO的边界值。
3、增加输出电流当输出电流不能达到要求时,可以通过采用复合调整管的方法来增加输出电流。
一般复合调整管
有四种连接方式,如图4-2-7所示。
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图4-2-7中的复合管都是由一个小功率三极管T2和一个大功率三极管T1连接而成。
复合管就
IT
可以看作是一个放大倍数为βT1βT2,极性和T2一致,功率为<
PT1)PCM的大功率管,而其驱动电流只要求2)B。
图4-2-8是一个实用串联负反馈稳压电源电路图。
此电路采用图4-2-7<
a)中的复合管连接
方法来增加输出电流大小。
另外还增加了一个电容C2,它的主要作用是防止产生自激振荡,一旦发生自
激振荡可由C2将其旁路掉。
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三、设计实例
这一节我们综合运用前面各章节的知识,根据给定条件实际设计一个直流稳压电源,通过这个设计实例更好的掌握串联负反馈稳压电源的设计。
因为是业余条件下的设计,有些参数指标并没有过多考虑,有部分参数以经验值进行估算。
这样可以避免涉及过深、过多的理论知识,对于业余条件下的应用完全可以满足。
1、电路指标
1直流输出电压UO:
6V~15V;
2最大输出电流IO:
500mA;
3电网电压变化±
10%时,输出电压变化小于±
1%;
2、电路初选
图4-3-1:
直流稳压电源电路设计初选电路图
因为桥式整流、电容滤波电路十分成熟,这里我们选择桥式整流、电容滤波电路作为电源的整流、滤波部分。
因为要求电源输出电压有一定的调整范围,稳压电源部分选择串联负反馈稳压电路。
同时因为对输出电流要求比较大,调整管必须采用复合管。
综合这些因素可以初步确定电路的形式,参见图4-2-9。
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3、变压部分
这一部分主要计算变压器B1次级输出电压<
UB1)O和变压器的功率PB1。
一般整流滤波电路有2V以上的电压波动<
设为ΔUD)。
调整管T1的管压降<
UT1)CE应维持在3V以上,才能保证调整管T1工作在放大区。
整流输出电压最大值为15V。
根据第二章《常用整流滤波电路计算表》可
知,桥式整流输出电压是变压器次级电压的1.2倍。
当电网电压下降-10%时,变压器次级输出的电压应能保证后续电路正常工作,那么变压器B1次
级输出电压<
UB1)OMIN应该是:
UB1)OMIN=<
ΔUD+<
UT1)CE+<
UO)MAX)÷
1.2
UB1)OMIN=<
2V+3V+15V)÷
1.2=20V÷
1.2=16.67V
则变压器B1次级额定电压为:
UB1)O=<
UB1)OMIN÷
0.9
UB1)O=16.67V÷
0.9=18.5V
当电网电压上升+10%时,变压器B1的输出功率最大。
这时稳压电源输出的最大电流<
IO)MAX为5
UB1)
OMAX=<
O×
1.1
00mA。
此时变压器次级电压<
UB1)OMAX为:
UB1)OMAX=18.5V×
1.1=20.35V
变压器B1的设计功率为:
PB1=<
UB1)OMAX×
<
IO)MAX
PB1=20.35V×
500mA=10.2VA
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为保证变压器留有一定的功率余量,确定变压器B1的额定输出电压为18.5V,额定功率为12VA。
实际购买零件时如果没有输出电压为18.5V的变压器可以选用输出电压为18V或以上的变压器。
当选用较高输出电压的变压器时,后面各部分电路的参数需要重新计算,以免因为电压过高造成元件损坏。
4、整流部分
这一部分主要计算整流管的最大电流<
ID1)MAX和耐压<
VD1)RM。
因为四个整流管D1~D4参数相同,所以只需要计算D1的参数。
根据第二章《常用整流滤波电路计算表》可知,整流管D1的最大整流电流为:
ID1)MAX=0.5×
IO
ID1)MAX=0.5×
500mA=0.25A
考虑到取样和放大部分的电流,可选取最大电流<
ID1)MAX为0.3A。
整流管D1的耐压<
VD1)RM即当市电上升10%时D1两端的最大反向峰值电压为:
VD1)RM≈1.414×
UB1)OMAX=1.414×
1.1×
UB1)O≈1.555×
UB1)O
VD1)RM≈1.555×
18.5V≈29V
得到这些参数后可以查阅有关整流二极管参数表,这里我们选择额定电流1A,反向峰值电压50V
的IN4001作为整流二极管。
5、滤波部分
这里主要计算滤波电容的电容量C1和其耐压VC1值。
根据根据第二章滤波电容选择条件公式可知滤波电容的电容量为<
3-5)×
0.5×
T÷
R,一般系数
取5,因为市电频率是50Hz,所以T为0.02S,R为负载电阻。
当最不利的情况下,即输出电压为15V,负载电流为500mA时:
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