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许用弯曲应力,对于45号钢w=360MPa
(二)销轴抗剪强度验算
式中Q把销轴当作简支梁分析求得的最大剪力;
——销轴许用剪应力,45号钢=125MPa。
二、销孔拉板的计算
(一)销孔壁承压应力验算
(4-45)
d
式中P——构件的轴向拉力,即销孔拉板通过承压传给销轴的力;
销孔拉板的承压厚度;
d——销孔的直径;
c――销孔拉板的承压许用应力,c1.4。
(二)销孔拉板的强度计算
图4-31销孔拉板计算简图
首先根据销孔拉板承受的最大拉力P求出危险截面(图4-31a中的水平截面b-b及垂直截面a-a)上的内力,然后用弹性曲梁公式求出相应的应力,并进行强度校核。
1.内力计算
拉板承受的拉力P是通过销孔壁以沿孤长分布压力P的形式传给销轴,假
定P沿弧长按正弦规律分布,即
PPmaxsin
由图4-31a,根据拉板的平衡条件可得
~2~22
P22prdsin2pmaxr2sind
00
2P
pmax
r
根据拉板结构和受力的对称性,可知拉板上反对称的内力(即剪力)等于零。
若沿销孔中心线截开拉板,则截面上只有轴力Nb及弯矩Mb,如图4-31b所示。
根据平衡条件yo,得
P
Nbp(4-48)
由于根据平衡方程解不出Mb,故是一次超静定问题,须根据变形条件求Mb为此需列出与水平线成角的任一截面的弯程方程:
MMb
NbR1
cos
prdRsin
将Nb-及p
Pmaxsin
sin代入上式,得
2
1
PR1
PRsinsin
Mb
!
pr1
1E.
PRsincos
(4-49)
令-,即得a-a截面的弯矩:
(4-50)
11
MaMb—PRPR
a应等于零,即
因为拉板的结构和受力是对称的,故a-a截面的转角
a2M^S2巴竺0
0EI0EI
将式(4-49)代入上式
将式(4-51)代入式(4-50),得
(4-52)
Ma各丄PR0.087PR
由图4-31b,根据平衡条件Xo,得
222
Na0Prdcos-P0sincos
式中A——计算截面积,对于矩形面积Ah;
K与计算截面形状有关的系数,对于矩形截面
b—b截面:
y2代入得内侧应力
y2代入得外侧应力
a—a截面:
aP0.087
「厂°
407P2Rh
例题已知P200kN,h63mm,25mm,R73.5mm,试求危险截面的应力。
拉
板材料为16Mn
【解】
,/R
2R
h,
73.5
2
63,门—
K一
ln
ln-
10.069
h
2R
63
bn
0.405
200000
6325
182.6MPa
0.407h
0.407
63250407
K
0.095
0.069
s
263MPa
1.33
0.087
K2R
1.02MPa
68.4MPa
99.7MPa263MPa
销孔拉板危险截面上应力的分布如图4-32所示
图4-32
图4-33
4-1设计图4-33所示桁架杆件与节点板的连接焊缝。
已知杆件由等肢双角钢21001008制成,节点板厚10mm,材料均为Q235,焊条型号E43,焊缝许用应力[h]100MPa。
轴
心拉力N500KN。
图4-34图4-35
4-2计算图4-34所示周边焊缝的侧焊缝长度a。
设焊脚尺寸hf16mm,所受力矩
M14kNm,材料Q235,焊条型号E43,焊缝许用应力[h]100MPa。
4-3支托与柱焊接(图4-35),材料Q235,焊条型号E43,焊缝许用应力[h]100MPa,
[h]140MPa,支托承受载荷F,偏心距e80mm:
(1)支托用贴角焊缝,焊脚尺寸hf6mm;
(2)支托开坡口焊透,并按焊脚尺寸hf6mm的角焊缝封底。
试求两种情况的最大允许载荷F。
图4-37
图4-36
4-4试设计计算L型单梁龙门起重机主梁与支腿的连接螺栓(图-36)。
已知:
螺栓均布,螺
栓数z=32,采用45#钢精制螺栓。
连接面所受内力:
P=200KN,Mx=400KN・m,My=600KN-m
4-5如图4-37所示工字钢梁在某截面处拼接,该截面内力Mx=170KN-m,剪力F=140KN,
采用45#钢M20摩擦型高强度螺栓连接,接触面喷砂处理,试设计翼缘板螺栓数,并验算腹板螺栓强度。
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