钢筋混凝土现浇楼盖结构设计Word格式文档下载.docx
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1)
结构布置
楼盖采用单向板肋梁楼盖方案,梁、板结构布置及构造尺寸如图1—1所示。
确定主梁跨度为7200㎜,次梁跨度为6000㎜。
主梁跨内布置2根次梁,板的跨度为2400㎜。
板厚h≥L0/40=2400/40=60mm,取板厚h=80mm.次梁截面尺寸h=L0/18~L0/12=6000/18~6000/12=333~500.取h=400㎜.b=200mm.主梁截面尺寸:
h=L0/15~L0/10=7200/15~7200/10=480~720.取h=700mm.b=250mm.
2).板的计算
板按考虑塑性内力重分布的方法计算,取1M宽板带为计算单元。
板厚h=80㎜,有关尺寸及计算简图如图所示:
(1)
荷载
1荷载标准值
A.恒荷载标准值
20mm厚水泥砂浆面层20×
0.02=0.4KN/㎡
80mm厚钢筋混凝土板25×
0.08=2.00KN/㎡
15㎜厚混合砂浆抹灰16×
0.015=0.24KN/㎡
全部恒荷载标准值gk=2.64KN/㎡
B.活荷载设计值
1M板宽恒载设计值g=1.20×
2.64=3.17KN/m
1m板宽活载设计值q=1.40×
3.5=4.9KN/m
1m板宽全部荷载设计值P=g+q=3.17+4.9=8.07KN/m
(2)内力
1计算跨度
板厚h=80mm.次梁截面尺寸b×
h=200mm×
400mm
边距L01=2400-100-120+80/2=2220mm
中间跨L02=2400-200=2200mm
跨度差(2220-2200)/2200=0.91%<10%
板有9跨.可按5跨等跨连续板计算
2板的弯矩
板的各跨跨中弯矩设计值和各支座弯矩设计值见下表
截面位置
边跨跨中
离端第二支座(B)
离端第二跨跨中(Ⅱ)和中间跨跨中(Ⅲ)
中间支座(C)
弯矩系数аmp
1/11
-1/11
1/16
-1/14
M/(KN.m)
3.62
-3.62
2.49
-2.84
⑶配筋计算
B=1000㎜.h=80㎜.h0=h-20=60mm.fc=9.60N/㎜2..fY=210N/mm2
板的各跨跨中截面和各支座截面的配筋计算列于下表
边跨跨中(Ⅰ)
离端第二跨中(Ⅱ)和中间跨跨中(Ⅲ)
1-2、6-7间
2-6间
1-②、②-⑦间
②-⑥间
M(KN.m)
2.49×
0.8
-2.84×
as=M/fcbh02
0.094
0.072
0.058
0.082
0.066
§
=1-√(1-2as)
0.099
0.075
0.06
0.086
0.068
As=§
fcbh0/fymm2
272
206
165
236
187
配筋
ф8@170
(293)
ф8@200
(251)
计算结果表明:
均小于0.35,符合塑性内力重分布的条件.ρ1min=0.45ƒt/ƒy=0.45×
1.1/300=0.17%﹤0.20%取ρ1min=0.20%.ρ1=251/1000×
80=0.314%﹥ρ1mim=0.20%符合要求。
板的配筋见施工图纸所示。
3)次梁计算
按内力重分布法计算次梁。
截面尺寸及计算简图如图所示:
⑴荷载
①
荷载标准值
A.
恒荷载标准值
由板传来恒荷载:
2.64×
2.4=6.34KN/M
次梁自重:
25×
0.2×
(0.4-0.08)=1.60KN/M
gk=8.09KN/M
B.活荷载标准值:
qk=3.5×
2.40=8.4KN/m
②荷载设计值
恒荷载设计值:
g=1.20×
8.09=9.71KN/m
活荷载设计值:
q=1.40×
8.4=11.76KN/m
全部荷载设计值:
p=g+q=21.47KN/m
⑵内力
计算跨度
次梁墙上的支承长度a=250㎜,主梁截面尺寸b×
h=250㎜×
700㎜
A.
边跨
净跨度Ln1=6000-120-250/2=5755㎜
计算跨度L01=5755+250/2=5880<1.025Ln=1.025×
5.755=5899㎜
取L01=5899㎜
B.
中间跨
净跨度Ln2=6000-250=5750㎜
计算跨度L02=Ln2=5750㎜
跨度差(5899-5750)/5750=2.59%<10%
故次梁可按等跨连续梁计算。
②
次梁的弯矩计算
次梁的各跨跨中弯矩设计值和各支座弯矩设计值列于下表
弯矩系数amb
M/KN.m
67.92
-67.92
44.37
-50.70
③
次梁的剪力计算
次梁各支座剪力设计值计算列于下表
端支座(A)内侧截面
外侧截面
内侧截面
剪力系数avb
0.45
0.6
0.55
V/KN
56.99
75.99
67.90
正截面承载力计算
次梁跨中截面按T形截面计算,其翼缘宽度为边跨bf=1/3×
5899=1966<b+sn=2400㎜.取bf=1966㎜
中间跨bf=1/3×
5750=1917<b+sn=2400㎜.取bf=1917㎜
B=200㎜h=400h0=400-35=365㎜
hf=80㎜fc=9.60N/㎜2fy=300n/㎜2
对于边跨:
fc.bf.hf.(h0-hf/2)=9.6×
1966×
80(365-80/2)=490.71KN.m>M
故边跨次梁跨中截面均按第一类T形截面计算。
同理可得。
中间跨跨中截面也按第一类T形截面计算。
次梁支座截面按矩形截面计算
次梁各跨中截面和各支座截面的配筋计算如下表
中间跨支座(C)
-50.7
b(bf)/㎜
1966
200
1917
h0/㎜
365
0.027
0.266
0.0181
0.198
0.0274
0.316
0.0183
0.223
fcbh0/fy㎜2
629
738
410
521
实配As/㎜2
2ф16+1ф18
656
3ф18
763
2ф18
509
2ф20
628
0.25ß
c.fc.b.h0=0.25×
1×
9.6×
200×
365=175.2KN>VB,ex=75.99KN.故截面尺寸满足要求.
0.7ft.b.h0=0.7×
1.1×
365=56.21KN<VA,in=56.99kN故各截面均需按计算配置箍筋。
B.计算腹筋
以支座B外侧截面进行计算VB,ex=75.99KN
V≤Vcs=0.07fc.b.h0+1.25fyv.Asv/s.h0
Asv/s=(V-0.07fc.b.h0)/1.25fyv.h0=0.281㎜
采用ф6双肢箍筋,Asv=2×
28.3=56.60㎜2
则S=56.60÷
0.281=201㎜
考虑弯矩调幅对受剪承载力的不利影响,应在距梁支座边1.05h0区段将计算的箍筋截面面积增大20%.于是,箍筋间距应减小为S=0.80×
201=161㎜
C.
验算最小配箍率
采用调幅法计算时,最小配箍率为ρsv,min=0.03fc/fyv=0.03×
9.60/210=0.00137
实际配箍率为ρsv=Asv/b.s=56.60÷
(200×
161)=0.0018>0.00137(满足要求)
次梁钢筋布置如图1—5所示.
4).主梁计算
主梁按弹性理论计算.因主梁与柱线刚度比大于4,故主梁可视为铰支在柱顶的连续梁.主梁的截面尺寸驻计算简图如图所示:
由次梁传来恒荷载:
8.09×
6=48.54KN
主梁自重:
0.25(0.7-0.08)×
2.40=9.30KN
主梁侧面抹灰:
16×
0.015×
(0.70-0.08)×
2.40×
2=0.71KN
全部恒荷载标准值:
Gk=58.55KN
活荷载标准值Qk=8.4×
6=50.4KN
全部荷载标准值Pk=Gk+Qk=58.55+50.4=108.95KN
荷载设计值
恒荷载设计值:
G=1.20×
58.55=70.26KN
Q=1.40×
50.4=70.56KN
P=G+Q=70.26+70.56=140.82KN
(2)
内力
主梁在墙上的支承长度a=370㎜
柱的截面尺寸为b×
h=350㎜×
350㎜
边跨净跨Ln1=7200-120-175=6905㎜
边跨计算跨度L01=6905+350÷
2+37
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