满堂脚手架工程专项施工方案文档格式.docx
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5)连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固。
4、4内、外脚手架搭设拆除安全事项
1)严禁酒后及五级以上大风、雷雨天上架作业。
2)作业时,必须具备工具袋,严禁向下乱抛杂物。
3)注意随时检查架体及卸荷节点情况,发现问题及时上报、处理。
4)注意清理架上无用的杂物,减轻架上的荷载。
5)及时与结构拉结,以确保搭设过程安全。
6)扣件要拧紧。
有变形的钢管和不合格的扣件不能使用。
校正杆件垂直和水平偏差,避免偏差过大。
7)搭设工人必须具备特种工上岗证并经考核合格后方可上岗操作。
上岗时必须系安全带,戴安全帽。
严禁穿带钉易滑鞋上岗作业。
8)应经主管部门批准后方可实施拆除脚手架。
9)拆除脚手架应由专业架子工操作,拆除前应由安全负责人进行拆除安全技术交底。
10)拆除前应清除脚手架上杂物及地面障碍物,作业区及进出口处必须设置警戒标志,进行有效维护并派专人指挥,严禁非作业人员进入。
11)拆除脚手架必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业,严禁采用推倒或拉倒的方法进行拆除。
12)连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;
分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固。
13)拆除的杆件应自上而下传递或利用滑轮和绳索运送,不得从架子上向下抛落。
14)当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件。
15)脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB5036)考核合格的专业架子工。
上岗人员应定期体检,合格者方可持证上岗,凡患有恐高症、心脏病、癫痫病者严禁高空作业。
16)脚手架施工人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋,严禁酒后、疲劳或带病作业。
17)脚手架施工场地必须进行有效的现场围护,并按规定设置醒目的安全标牌,派专人看守,严禁非操作人员入内。
18)此脚手架为高空作业,应严格按“三不伤害”的原则进行施工,即:
不伤害自己、不伤害他人、不被他人伤害。
19)脚手架的构配件质量与搭设质量,应严格按规范进行检查验收,合格后方可使用。
20)当有六级和六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。
雨、雪后上架作业应有防滑措施。
21)施工人员应听从指挥,脚手架上严禁乱堆乱放及集中堆放,严禁空中掉物。
对施工荷载作用频繁处,要加强检查,随时紧固。
在未采取加固措施及安全负责人批准的情况下,严禁悬挂起重设备。
22)在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件:
主节点处的纵、横向水平杆,纵横向扫地杆;
连墙件。
同时设专人作定期、不定期的经常性检查,不合格部位及时修复或更换,符合规定后,方准继续使用。
23)在脚手架上进行电焊、气割作业时,必须有防火措施(如设置接火斗等)和专人看火。
24)临时施工用电线等严禁随意缠绕、勾挂在脚手架钢管上,应采取隔离、架空措施;
主楼脚手架体应进行有效接地、避雷。
七、梁支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、
《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、
《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。
梁底增加1道承重立杆。
图1梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×
3.00。
<
一>
、参数信息:
梁段信息:
L1;
1.脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l(m):
0.80;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.30;
脚手架步距(m):
1.60;
脚手架搭设高度(m):
2.50;
梁两侧立柱间距(m):
1.10;
承重架支设:
1根承重立杆,木方垂直梁截面;
2.荷载参数
模板与木块自重(kN/m2):
0.350;
梁截面宽度B(m):
0.300;
混凝土和钢筋自重(kN/m3):
25.000;
梁截面高度D(m):
0.500;
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):
2.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):
9500.000;
木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.300;
木方的间隔距离(mm):
300.000;
木方的截面宽度(mm):
40.00;
木方的截面高度(mm):
80.00;
4.其他
采用的钢管类型(mm):
Φ48×
3.0。
扣件连接方式:
双扣件,扣件抗滑承载力系数:
二>
、梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1=25.000×
0.500×
0.800=10.000kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.350×
0.800×
(2×
0.500+0.300)/0.300=1.213kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
经计算得到,活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×
0.300×
0.800=0.960kN;
2.木方楞的支撑力计算
均布荷载q=1.2×
10.000+1.2×
1.213=13.456kN/m;
集中荷载P=1.4×
0.960=1.344kN;
木方计算简图
经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为:
N1=0.806kN;
N2=3.858kN;
N3=0.806kN;
木方按照三跨连续梁计算。
本算例中,木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.000×
8.000×
8.000/6=42.67cm3;
I=4.000×
8.000/12=170.67cm4;
3.木方强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=3.858/0.800=4.823kN/m;
最大弯距M=0.1ql2=0.1×
4.823×
0.800=0.309kN.m;
截面应力σ=M/W=0.309×
106/42666.7=7.234N/mm2;
木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
4.木方抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力:
Q=0.6×
0.800=2.315kN;
截面抗剪强度计算值T=3×
2314.943/(2×
40.000×
80.000)=1.085N/mm2;
截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2;
木方的抗剪强度计算满足要求!
5.木方挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
最大变形V=0.677×
4.019×
800.0004/(100×
9500.000×
170.667×
103)=0.687mm;
木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
6.支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照连续梁的计算如下
计算简图(kN)
支撑钢管变形图(kN.m)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到:
支座反力RA=RB=-0.015kN中间支座最大反力Rmax=5.290;
最大弯矩Mmax=0.129kN.m;
最大变形Vmax=0.082mm;
截面应力σ=0.129×
106/4490.0=28.768N/mm2;
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
三>
、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。
四>
、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,
按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=5.29kN;
R<
12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五>
、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中N--立杆的轴心压力设计值,它包括:
横杆的最大支座反力:
N1=5.290kN;
脚手架钢管的自重:
N2=1.2×
0.125×
2.500=0.374kN;
N=5.290+0.374=5.664kN;
φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i--计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59;
A--立杆净截面面积(cm2):
A=4.24;
W--立杆净截面抵抗矩(cm3):
W=4.49;
σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]--钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.00N/mm2;
lo--计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式
(1)或
(2)计算
lo=k1uh
(1)
lo=(h+2a)
(2)
k1--计算长度附加系数,按照表1取值为:
1.163;
u--计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.700;
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:
a=0.300m;
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度Lo=k1uh=1.163×
1.700×
1.600=3.163m;
Lo/i=3163.360/15.900=199.000;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.182;
钢管立杆受压强度计算值;
σ=5664.377/(0.182×
424.000)=73.403N/mm2;
立杆稳定性计算σ=73.403N/mm2小于[f]=205.00满足要求!
立杆计算长度Lo=h+2a=1.600+0.300×
2=2.200m;
Lo/i=2200.000/15.900=138.000;
公式
(2)的计算结果:
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.357;
σ=5664.377/(0.357×
424.000)=37.421N/mm2;
立杆稳定性计算σ=37.421N/mm2小于[f]=205.00满足要求!
板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、
<
横向间距或排距(m):
纵距(m):
步距(m):
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;
采用的钢管(mm):
3.0;
板底支撑连接方式:
方木支撑;
模板与木板自重(kN/m2):
混凝土与钢筋自重(kN/m3):
楼板浇筑厚度(m):
0.12;
1.000;
3.楼板参数
钢筋级别:
三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);
楼板混凝土标号:
C25;
每层标准施工天数:
5;
每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):
1440.000;
计算楼板的宽度(m):
4.00;
计算楼板的厚度(m):
计算楼板的长度(m):
7.00;
施工平均温度(℃):
15.000;
4.木方参数
200.000;
图2楼板支撑架荷载计算单元
、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为
本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.000×
I=4.000×
方木楞计算简图
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=25.000×
0.200×
0.120=0.600kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.350×
0.200=0.070kN/m;
p1=(1.000+1.000)×
1.100×
0.200=0.440kN;
2.强度计算:
均布荷载q=1.2×
(q1+q2)=1.2×
(0.600+0.070)=0.804kN/m;
集中荷载p=1.4×
0.440=0.616kN;
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.616×
1.100/4+0.804×
1.1002/8=0.291kN;
最大支座力N=P/2+ql/2=0.616/2+0.804×
1.100/2=0.750kN;
截面应力σ=M/W=0.291×
106/42666.67=6.820N/mm2;
方木的计算强度为6.820小于13.0N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算:
Q=ql/2+P/2
Q=0.804×
1.100/2+0.616/2=0.750kN;
截面抗剪强度计算值T=3×
0.750×
103/(2×
80.000)=0.352N/mm2;
方木的抗剪强度为0.352小于1.300满足要求!
4.挠度计算:
均布荷载q=q1+q2=0.670kN/m;
集中荷载p=0.440kN;
最大变形V=5×
0.670×
1100.04/(384×
.667)+440.000×
1100.03/(48×
.7)=1.540mm;
方木的最大挠度1.540小于1100.000/250,满足要求!
、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=0.804×
1.100+0.616=1.500kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.913kN.m;
最大变形Vmax=3.431mm;
最大支座力Qmax=9.105kN;
截面应力σ=203.265N/mm2;
支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!
撑钢管的最大挠度小于1100.000/150与10mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=9.105kN;
、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.125×
2.500=0.312kN;
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.350×
1.100=0.424kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.000×
0.120×
1.100=3.630kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.366kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(1.000+1.000)×
1.100=2.420kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=8.627kN;
六>
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=8.627kN;
σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.24cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4.49cm3;
σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.000N/mm2;
Lo----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
lo=k1uh
(1)
lo=(h+2a)
(2)
k1----计算长度附加系数,取值为1.155;
u----计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;
u=1.710;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.100m;
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×
1.710×
1.600=3.160M;
Lo/i=3160.080/15.900=199.000;
σ=8626.600/(0.182×
424.000)=111.790N/mm2;
立杆稳定性计算σ=111.790小于[f]=205.000满足要求!
立杆计算长度Lo=h+2a=1.600+2×
0.100=1.
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