高层住宅塔吊基础施工方案筏板基础文档格式.docx
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粉土,褐黄色,稍密,稍湿,摇振反应迅速,无光泽反应,干强度低,韧性低。
发育有秀黄色斑点,有砂感。
表面有约0.3厚的耕植土覆盖。
场地内层土分布均匀。
层底埋深平均值2.26m。
本层地基承载力为130Kpa,81.89~80.12m。
发育有秀黄色斑点,场地内层土均匀分布。
层底埋深平均值1.68m,地基承载力为120Kpa,层底高层为80.48m~78.32m.
-1层:
本层内呈透镜体分布。
层底埋深平均值1.13m,地基承载力为100Kpa,层底高层为79.78m~77.57m.
粉土,褐黄色,湿,稍密,摇振反应中等,无光泽反应,干强度低,韧性低。
场地内层土均匀分布。
层底埋深平均值2.95m,地基承载力为130Kpa,层底高层为76.89m~74.21m.
第④层:
粉质粘土夹粉土,灰黑色,软-可塑。
切面稍光滑,无摇振反应,干强度中等,中等韧性。
局部有少量褐黄色,湿,稍密状粉土薄层。
层底埋深平均值2.76m。
地基承载力为120Kpa,层底高层为74.60m~71.31m。
在勘察期间,稳定地下水位埋深介于自然地面以下6.6m,绝对高程76.22m。
而塔吊基础位于第3层。
施工期间不需要进行降水。
根据勘察报告,11#、12#楼的1#、2#塔吊基础以第
层土为持力层(1#2#塔吊基础底高程为76.7m,3#、4#座塔吊基础低高程77.2m)根据勘察报告,3#、4#塔吊基础均处在第
层粉土,承载力为130Kpa,
四、施工准备
1、根据现场总平面,综合考虑确定塔吊平面位置,参见平面布置图。
2、收集相关塔吊的各项技术要数据。
3、对所有进场人员进行技术交底,使作业人员熟悉基础施工程序和要点。
4、测量人员确定塔吊基础位置。
5、按照测量定位的结果开挖塔吊基础土方。
五、塔吊基础设计
根据本塔吊位置和地下室基础相对位置情况,本工程9#、10#楼塔吊基础顶下沉至车库筏板底,下450mm,塔吊基础底标高均为-8.23米,11#,12#楼塔吊基础在楼外侧,塔吊基础底标高为-8.7米,塔吊基础的设计根据厂家提供的数据进行计算,详见《塔吊基础计算书》。
六、施工顺序
1、测量定位
根据业主方提供的原始点A1、A7进行测量定位。
A1点坐标:
x=46538.402Y=83417.051
A7点坐标:
x=46830.546Y=83319.035
计算出楼层轴线坐标点,根据塔吊的定位尺寸算出塔吊中心线的坐标,采用全站仪进行定位放线。
1#塔为筏板基础,基础为6.25m*6.25m*1.4m。
中心距28轴0.41米,距D轴3.13米。
(详见塔吊位置附图)
轴线坐标点:
X=46620.221Y=83304.701
X=46620.221Y=83310.951
X=46613.971Y=83304.701
X=46613.971Y=83310.951
2#塔为筏板基础,基础为6.25m*6.25m*1.4m。
中心距39轴5.7米,距A轴2.95米。
X=46589.770Y=83399.051
X=46589.770Y=83405.301
X=46596.020Y=83399.051
X=46596.020Y=83405.301
3#塔为筏板基础,基础为6m*6m*1.35m。
中心距35轴4.28米,距R轴3.9米。
X=46673.346Y=83365.356
X=46673.346Y=83371.356
X=46667.346Y=83365.356
X=46667.346Y=83371.356
4#塔为筏板基础,基础为6m*6m*1.35m。
中心距42轴3.9,距U轴3.9米。
X=46673.346Y=83421.676
X=46673.346Y=83427.676
X=46667.346Y=83421.676
X=46667.346Y=83427.676
2、垫层:
100mm厚,四面宽出塔吊基础100mm,采用C15混凝土浇筑。
3、砌筑240mm砖胎膜:
采用M5水泥砂浆砌筑,灰砂砖240*115*53,强度等级MU10,内表面用1:
2水泥砂浆粉刷收光,砖模砌筑高度为塔吊基础厚+50mm。
砌筑完成后在砖模外侧用原土进行回填并压实,避免基础砼浇筑时产生涨模现象。
4、放线定塔吊地脚螺栓及标准节位置。
5、绑扎钢筋:
SP6010-8型塔吊基础钢筋为双层双向直径25的HRB400级钢筋绑扎,钢筋间距150mm,双层钢筋间设置拉钩,拉钩钢筋为HPB300级直径10钢筋,间距500mm,钢筋保护层厚度均为50mm。
SYT80型塔吊基础钢筋为双层双向直径25的HRB400级钢筋绑扎,钢筋间距200mm,双层钢筋间设置拉钩,拉钩钢筋为HPB300级直径12钢筋,间距500mm,钢筋保护层厚度均为50mm。
6、浇筑混凝土
混凝土现场采用C35商品混凝土(在塔吊基础的四周留设施工缝),混凝土浇筑时每个塔吊按要求留置同条件试块和标养试块共两组,同条件试块强度达到75%后方可进行塔机的安装。
7、混凝土养护:
采用浇水覆盖棉毡养护,养护时间为14d。
8、防雷设计:
防雷接地有指定专业安装公司负责,预埋的标准节与基础钢筋焊接联通,并采用一条直径为14mm的热镀锌圆钢,从塔吊底部焊接引至距塔吊3米外,用50×
50×
5的角铁,长度2-3米面筋作为地级,地级安装好测试,接地电阻小于4欧,如果大于4欧加打地级,直至小于4欧,基础钢筋安装完成后,同结构基础钢筋接通,并同时与建筑物防雷网接通,保证接地电阻≤4欧。
9、3#、4#塔基的防水措施,为避免雨期水量过大,在车库的筏板垫层下与塔吊基础上砂石垫层空隙往塔身根部处渗水,在塔身的四周离塔身0.6米处砌240mm宽350mm高的水泥砂浆砖墙,双面抹灰,并在迎水面做防水卷材与底板防水卷材闭合。
七、安全措施
1、非施工人员严禁进入现场。
进入现场人员必须戴安全帽。
2、在基坑四周设立防护栏杆,夜间设置警示灯。
无特殊原因,任何围护不得随意拆除。
3、施工中需要使用电源时应找专业电工接线,严禁私接电源。
4、距基坑边沿2m内,严禁机械行驶和停放,也不得放其它重物,以防边坡超载失去稳定性。
5、塔吊按要求做防雷接地后应做接地电阻测试。
八、附图:
塔吊平面布置示意图
1号吊位置图
2号吊位置图
3号吊位置图
4号吊位置图
九、附件:
塔吊基础计算书
本工程塔吊基础计算采用品茗安全计算软件(2012版),以下为计算书。
一、3#、4#吊基础基底地基承载力为130Kpa,地耐力≥0.1MPa,满足SYT80使用说明书要求,故不再进行基地验算。
SP6010-8型塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书
计算依据:
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、塔机属性
塔机型号
SP6010-8
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
52.35
塔机独立状态的计算高度H(m)
56.85
塔身桁架结构
型钢
塔身桁架结构宽度B(m)
1.6
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN)
304.78
起重臂自重G1(kN)
82.27
起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)
25.6
小车和吊钩自重G2(kN)
3.8
小车最小工作幅度RG2(m)
最大起重荷载Qmax(kN)
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)
11.5
最小起重荷载Qmin(kN)
10
最大吊物幅度RQmin(m)
57
最大起重力矩M2(kN·
m)
Max[60×
11.5,10×
57]=690
平衡臂自重G3(kN)
19.8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)
6.3
平衡块自重G4(kN)
120
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)
11.8
2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地
河南郑州市
基本风压ω0(kN/m2)
工作状态
0.2
非工作状态
0.45
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽,小车变幅
地面粗糙度
B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)
风振系数βz
1.587
1.645
风压等效高度变化系数μz
1.407
风荷载体型系数μs
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk(kN/m2)
0.8×
1.2×
1.587×
1.95×
1.407×
0.2=0.836
1.645×
0.45=1.95
3、塔机传递至基础荷载标准值
塔机自重标准值Fk1(kN)
304.78+82.27+3.8+19.8+120=530.65
起重荷载标准值Fqk(kN)
竖向荷载标准值Fk(kN)
530.65+60=590.65
水平荷载标准值Fvk(kN)
0.836×
0.35×
1.6×
56.85=26.615
倾覆力矩标准值Mk(kN·
82.27×
25.6+3.8×
11.5-19.8×
6.3-120×
11.8+0.9×
(690+0.5×
26.615×
56.85)=1910.95
竖向荷载标准值Fk'
(kN)
Fk1=530.65
水平荷载标准值Fvk'
56.85=62.08
倾覆力矩标准值Mk'
(kN·
0-19.8×
11.8+0.5×
62.08×
56.85=2329.996
4、塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值F1(kN)
1.2Fk1=1.2×
530.65=636.78
起重荷载设计值FQ(kN)
1.4FQk=1.4×
60=84
竖向荷载设计值F(kN)
636.78+84=720.78
水平荷载设计值Fv(kN)
1.4Fvk=1.4×
26.615=37.261
倾覆力矩设计值M(kN·
(82.27×
11.8)+1.4×
0.9×
56.85)=2553.516
竖向荷载设计值F'
1.2Fk'
=1.2×
水平荷载设计值Fv'
1.4Fvk'
=1.4×
62.08=86.912
倾覆力矩设计值M'
0.5×
56.85=3148.92
三、基础验算
基础布置图
基础布置
基础长l(m)
6.25
基础宽b(m)
基础高度h(m)
1.4
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc(kN/m3)
25
基础上部覆土厚度h’(m)
基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)
19
基础混凝土保护层厚度δ(mm)
40
地基参数
修正后的地基承载力特征值fa(kPa)
193.51
软弱下卧层
基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)
5
地基压力扩散角θ(°
)
20
软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)
130
软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)
329.5
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)
基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)
基础倾斜方向的基底宽度b'
(mm)
5000
基础及其上土的自重荷载标准值:
Gk=blhγc=6.25×
6.25×
1.4×
25=1367.188kN
基础及其上土的自重荷载设计值:
G=1.2Gk=1.2×
1367.188=1640.625kN
荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力:
Mk'
'
=G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk'
H/1.2
=82.27×
56.85/1.2
=2035.892kN·
m
Fvk'
=Fvk'
/1.2=62.08/1.2=51.733kN
荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力:
M'
=1.2×
(G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4)+1.4×
0.5Fvk'
=1.2×
25.6-3.8×
0+19.8×
=2737.174kN·
Fv'
=Fv'
/1.2=86.912/1.2=72.427kN
基础长宽比:
l/b=6.25/6.25=1≤1.1,基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=6.25×
6.252/6=40.69m3
Wy=bl2/6=6.25×
相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩:
Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=2329.996×
6.25/(6.252+6.252)0.5=1647.556kN·
Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=2329.996×
1、偏心距验算
(1)、偏心位置
相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值:
Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=(530.65+1367.188)/39.062-1647.556/40.69-1647.556/40.69=-32.396<
偏心荷载合力作用点在核心区外。
(2)、偏心距验算
偏心距:
e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2329.996+62.08×
1.4)/(530.65+1367.188)=1.274m
合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离:
a=(6.252+6.252)0.5/2-1.274=3.146m
偏心距在x方向投影长度:
eb=eb/(b2+l2)0.5=1.274×
6.25/(6.252+6.252)0.5=0.901m
偏心距在y方向投影长度:
el=el/(b2+l2)0.5=1.274×
偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离:
b'
=b/2-eb=6.25/2-0.901=2.224m
偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离:
l'
=l/2-el=6.25/2-0.901=2.224m
b'
=2.224×
2.224=4.948m2≥0.125bl=0.125×
6.25=4.883m2
满足要求!
2、基础底面压力计算
荷载效应标准组合时,基础底面边缘压力值
Pkmin=-32.396kPa
Pkmax=(Fk+Gk)/3b'
=(530.65+1367.188)/(3×
2.224×
2.224)=127.842kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(530.65+1367.188)/(6.25×
6.25)=48.585kN/m2
4、基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值
fa=193.51kPa
(2)、轴心作用时地基承载力验算
Pk=48.585kPa≤fa=193.51kPa
(3)、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=127.842kPa≤1.2fa=1.2×
193.51=232.212kPa
5、基础抗剪验算
基础有效高度:
h0=h-δ=1400-(40+25/2)=1348mm
X轴方向净反力:
Pxmin=γ(Fk/A-(Mk'
+Fvk'
h)/Wx)=1.35×
(530.650/39.063-(2035.892+51.733×
1.400)/40.690)=-51.610kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+(Mk'
(530.650/39.063+(2035.892+51.733×
1.400)/40.690)=88.288kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全,得
P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((6.250+1.600)/2)×
88.288/6.250=55.445kN/m2
Y轴方向净反力:
Pymin=γ(Fk/A-(Mk'
h)/Wy)=1.35×
Pymax=γ(Fk/A+(Mk'
假设Pymin=0,偏心安全,得
P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((6.250+1.600)/2)×
基底平均压力设计值:
px=(Pxmax+P1x)/2=(88.288+55.445)/2=71.867kN/m2
py=(Pymax+P1y)/2=(88.288+55.445)/2=71.867kPa
基础所受剪力:
Vx=|px|(b-B)l/2=71.867×
(6.25-1.6)×
6.25/2=1044.312kN
Vy=|py|(l-B)b/2=71.867×
X轴方向抗剪:
h0/l=1348/6250=0.216≤4
0.25βcfclh0=0.25×
1×
16.7×
6250×
1348=35174.375kN≥Vx=1044.312kN
Y轴方向抗剪:
h0/b=1348/6250=0.216≤4
0.25βcfcbh0=0.25×
1348=35174.375kN≥Vy=1044.312kN
6、软弱下卧层验算
基础底面处土的自重压力值:
pc=dγm=1.5×
19=28.5kPa
下卧层顶面处附加压力值:
pz=lb(Pk-pc)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))
=(6.25×
(48.585-28.5))/((6.25+2×
5×
tan20°
)×
(6.25+2×
))=8.022kPa
软弱下卧层顶面处土的自重压力值:
pcz=zγ=5×
19=95kPa
软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值
faz=fazk+ηbγ(b-3)+ηdγm(d+z-0.5)
=130.00+0.30×
19.00×
(6.00-3)+1.60×
(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa
作用在软弱下卧层顶面处总压力:
pz+pcz=8.022+95=103.022kPa≤faz=329.5kPa
7、地基变形验算
倾斜率:
tanθ=|S1-S2|/b'
=|20-20|/5000=0≤0.001
四、基础配筋验算
基础底部长向配筋
HRB400Φ25@150
基础底部短向配筋
基础顶部长向配筋
基础顶部短向配筋
1、基础弯距计算
基础X向弯矩:
MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6.25-1.6)2×
71.867×
6.25/8=1214.012kN·
基础Y向弯矩:
MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6.25-1.6)2×
2、基础配筋计算
(1)、底面长向配筋面积
αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1214.012×
106/(1×
13482)=0.006
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×
0.006)0.5=0.006
γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997
AS1=|MⅡ|
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