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100,模板采用18厚胶合板。
2、支模顺序:
柱模→梁底模→梁侧模、板模。
先支柱模及梁底模,待框支梁钢筋完成后,再支梁侧模及板模。
3、柱模(如图二)
(1)、柱模采用18厚胶合板,木枋竖楞按400间距布置,且四角必须有木枋,φ48×
3.5短钢管抱箍,并根据柱截面在柱中设对拉螺栓。
(2)、框支柱采用一次性φ14对拉螺栓:
①、柱边长≤800时,柱中设一排对拉螺栓,间距500。
②、柱边长>800时,按500×
500间距设二排以上对拉螺栓
附计算书。
③、一次性对拉螺栓(如图三):
④、柱内设限位钢筋(如图三),与墙柱钢筋绑扎或点焊,间距、布置同对拉螺杆。
图三
4、梁模板(如图四)
(1)、采用50×
100木枋,18厚胶合板,梁底木枋间距按180布置。
(2)、转换梁按梁高度分别布置一次性对拉螺杆,一次性对拉螺杆的做法同柱对拉螺栓(如图三),梁内设限位钢筋,要求同柱内限位钢筋(如图三)。
梁高H>800时,按500×
500间距设对拉螺栓。
五、钢筋
(一)、施工顺序:
墙、柱钢筋绑扎→转换梁面筋安装→浇墙、柱砼→转换梁箍筋、底筋安装→腰筋、拉钩→梁板钢筋绑扎→墙、柱插筋、固定。
(二)、转换梁面筋绑扎:
因梁面筋在柱内需锚入梁底下Lae,而柱砼先浇筑,所以梁面筋需先安装。
1、面筋安装平台搭设:
在转换梁两侧各1500范围内搭设操作平台,在原满堂架体上再搭设3000高操作平台。
(如图五)
2、面筋支架搭设:
在梁底模上搭设面筋支架,支架顶部标高根据梁面筋的排数确定,并固定牢靠。
3、面筋安装:
梁面筋逐层安装,上下两排钢筋间用钢筋分隔,分隔筋的长同梁宽,直径、规格等同梁主筋,沿梁长按1000间距布置。
梁端加设2φ16固定筋(如图六)。
注意锚固于梁底下柱内面筋的排距、间距、位置准确、锚固长度无误。
(三)、梁箍筋安装:
在柱砼浇筑完后,根据箍筋的规格、间距、肢数等要求,先在梁面上套箍筋。
(四)、梁底筋安装:
梁箍筋安装完成后,再穿梁底筋。
1、垫块:
预制50×
300×
32钢筋砼垫块。
内配2φ10钢筋,砼强度C60。
梁底按500×
500间距布置。
2、底筋操作平台(图七)
在梁的外围端部设操作平台,操作平台1500×
3000。
周边加设1500高护栏。
3、穿梁底筋:
先穿最下面一层底筋(注意底筋在柱内的锚固长度)再逐层铺放。
上下两层底筋间加设分隔筋,分隔筋的长同梁宽。
直径、规格等同梁底筋,沿梁长按1000间距布置。
4、底筋绑扎:
均匀分布梁的箍筋,与梁底筋绑扎固定。
(五)、拆除面筋支架:
拆除支架前,仔细检查梁下垫块的数量、分布、确保底筋的保护层。
(六)、多条梁相交叉的处理:
1、设计单位的要求,首先要保证主框支梁的断面尺寸,同时还要满足各框支梁底部标高不得底于主框支梁。
其余框支梁的走位可做适当调整,相同方向的两框支梁的主筋尽量拉通,在所有纵筋的弯折点处,分别设一条竖向钢筋,用来抵抗纵筋时产生的侧向力。
此竖向筋的长度及做法见下图示。
2、所有框支梁相交叉部位,搭在主框支梁的其他框支梁第二、第三排钢筋均在主框支的二、三排钢筋下部依次排放。
上部框支梁的箍筋在支座边按实际情况加大,保证梁的保护层厚度。
3、所有梁的纵向筋按事先编排的顺序摆放,并在钢筋端部做上标记。
安装时按次序吊运、摆放、绑扎。
各主筋间的限位钢筋、垫块、内衬条均不得遗漏。
所有梁的接头,随主筋的摆放随安装,并跟踪记数。
(七)、柱插筋、固定
1、测量定位:
梁板钢筋完成后,在梁板钢筋上定位,并用红油漆明确标识。
2、定位筋:
根据测量定位线,布置墙、柱定位筋,与梁板筋点焊固定。
规格同墙体水平筋和暗柱箍筋。
3、墙、柱插筋:
(1)、转换梁内墙、柱钢筋均插到梁底,底部设100直钩,墙内插筋达到锚固长度。
(2)、暗柱钢筋与定位箍筋点焊,同时在板面上加设三道箍筋固定。
(3)、墙筋与定位筋绑扎,板面上另设一道水平筋,并加设拉筋。
(八)、其它详施工组织设计。
六、砼:
转换层墙、柱砼强度C60,梁板砼强度C50,转换梁截面大,属大体积高强砼。
(一)、现场浇筑顺序和浇筑方法
1、墙、柱砼分层浇筑,每层砼浇筑高度控制在1.5米左右,每层砼浇筑间隔时间1~2小时,在下层砼未初凝前浇注上层砼。
2、梁板砼分段分层浇筑,分层厚度300~500,即先从梁底开始浇筑,浇至一定距离后浇筑第二层,一次向前推进。
3、砼振捣:
采用插入式振动棒,振动棒须伸至下层砼内100。
(二)、砼中各组成材料的技术要求:
1、砼中所使用的所有材料均必须先送检,合格后方可使用。
2、水泥:
应选用质量稳定、水化热低和凝结时间长的水泥。
如低热的矿渣硅酸盐水泥;
当采用普通硅酸盐水泥时,应采取相应的措施延缓水化热的释放。
2、水泥入库时,应按品种、标号、出厂日期分别堆放,并树立标志。
做到先到先用,并防止混用。
水泥库应有防潮措施;
水泥贮存时间不易过长,按出厂日期起计算,超过三个月的视为过期水泥,不得使用。
3、砂:
采用中砂。
砂的含泥量不应大于2.0%,泥块含量不应大于0.5%。
对怀疑可能引超碱-骨料反应的砂,坚决不能使用。
4、砼中粗骨料:
采用连续级配,粗骨料的最大粒径不宜大于31.5mm,针片状含量不宜大于5.0%,含泥量不大于0.5%,泥块含量不宜大于0.2%。
5、砼用水:
一般饮用的自来水。
要求水中不能影响水泥正常硬化的有害杂质。
6、砼中矿物质混合材料:
按实验室试配的配合比进行有效地控制。
(三)、砼的配合比:
1、砼应满足设计需要的强度和耐久性。
2、在保证砼强度和坍落度要求的前提下,应提高掺合料及骨料的含量,以降低每立方米混凝土的水泥用量。
3、砼拌合料应具有良好的施工和易性和适宜的坍落度。
由于转换层钢筋的密度较大,在柱头部位用细石砼或自密实振动施工。
3、砼的配合比按设计要求试配,报监理工程师审批后执行。
(四)、砼的运输:
运输车运输应注意以下几点
1、砼必须在最短的时间内均匀无离析地排出,出料干净、方便,满足施工的要求。
2、运至现场,砼的坍落度应满足要求。
3、砼搅拌运输车不得在途中加水或其它外加剂。
(五)、砼的施工:
1、机具的准备及检查:
砼施工用的机具设备按需要准备充足,并考虑发生故障时的修理时间。
仓库应有备用的振动器,所有机具在浇筑前进行检查和试运转,现场配有专职技工,随时检修。
2、保证水电及砼的供应:
在砼浇筑期间,要采取相应的应急措施,保证砼的施工不中断。
3、掌握天气变化,雨天、夜间施工措施见施工组织设计。
4、砼的浇筑:
每一栋塔楼浇筑时应连续进行,根据现场情况,制定浇筑路线,从一边退浇至另一边。
砼的振捣使用插入式振捣棒,操作时要做快插慢拔,使上下左右振捣均匀。
分层浇筑时,每层砼厚度不超过棒长的1.25倍。
振捣时间为20~30秒,视砼表面呈水平不再显著下沉,不再出现汽泡,表面泛出灰浆为准。
(六)、应急措施
1、在转换层混凝土施工前,准备一台375KW备用发电机。
2、设置备用水池及水泵,确保水的供应。
3、请甲方再提供一家混凝土供应商,作为备用。
4、现场备用一台泵机。
5、准备充足的防雨设施,并请搅拌站提供一份应急的配合比。
(七)、砼的养护:
1、设置测温孔。
每栋转换层布置八个测温孔,测温孔设在转换梁中。
测温孔由Φ25的镀锌钢管制做,管底封闭,每处设两根管,一长1200mm,一长200mm,用来测砼中部及表面的温差。
2、测温。
设专人量测温度,在混凝土浇注完24小时后开始测量,每八小时测量一次,并作好记录,连续测温七天。
3、每天的测温记录交由技术负责人计算整理,并根据混凝土的内外温差来采取相应的措施。
4、转换梁板浇筑完砼后,在板面上满铺一层塑料薄膜,在薄膜上覆盖湿麻袋进行保温,同时板面蓄水养护。
七、质量安全措施;
1、支撑的间距应严格控制,各工班长、现场施工员、质检人员严格把关,层层控制。
2、控制材料的质量,凡严重锈蚀、变形的钢管禁止使用,严重锈蚀、有裂纹的扣件,不符合要求的木方等材料均不准使用。
3、浇筑砼严格按浇筑方案施工,确保砼的施工质量。
4、钢筋的绑扎按要求一次绑扎到位,并随时跟踪检查。
5、净跨超过4米的大梁要起拱。
6、夜间施工应有足够的照明。
7、所有的用电机具应满足安全用电的规定。
8、其它质量安全措施详见施工组织设计。
`
附录:
一、转换梁模支撑计算书
取最大梁截面:
B×
H=1700×
2200,支模高度按4.3m,楼板厚200,梁底模采用18厚胶合板,横楞采用50×
100方木,间距180,支撑架采用φ48×
3.5钢管,立杆步距1.5m,排距0.54m。
(一)梁底模验算
1、荷载
(1)恒荷载
1700×
2200梁砼:
24KN/m3×
1.7×
2.2=89.76KN/m
钢筋:
3.0KN/m3×
2.2=11.22KN/m
模板:
0.75KN/m2×
1.7=1.28KN/m
恒荷载设计值:
gk=1.2×
102.26=122.7KN/m
(2)活荷载
振捣砼产生的荷载:
2.0×
1.7=3.4KN/m
活荷载设计值:
qk=1.4×
3.4=4.76KN/m
2、梁底模内力计算:
按三跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查《建筑施工手册》(第三版)表2-13,得:
M=-0.1×
122.7×
0.182-0.117×
4.76×
0.182=-0.42KN.m;
查《建筑施工手册》(第三版),得胶合板设计强度及弹性模量为:
fv=1.2N/mm2;
fm=20N/mm2;
E=6500×
0.9=5850N/mm2;
符合抗弯要求。
V=-0.60×
0.18-0.617×
0.18=13.8KN.m
符合抗剪要求。
符合挠度要求。
(二)梁底模木方横楞验算
1、计算简图如下:
2、计算资料:
木方为红松:
E=9000×
0.85=7650N/mm2;
木方断面:
50×
100mm;
fm=13N/mm2;
fv=1.4N/mm2;
3、横楞木方承受的荷载;
g=122.7×
0.18/1.7=12.95KN/m
qk=4.76×
0.18/1.7=0.5KN/m
4、横向木方内力:
按三跨连续梁计算,得:
M=-0.107×
12.95×
0.542-0.121×
0.5×
0.542=-0.42KN.m
抗弯符合要求。
V=-0.607×
0.54-0.62×
0.54=-4.4KN
抗剪符合要求。
桡度符合要求。
(三)梁底钢管纵楞验算
1、计算简图:
选用Φ48×
3.5钢管:
A=4.89×
102mm2;
g=3.84kg/m;
i=15.8mm;
E=2.1×
105;
f=215Mpa;
3、纵向承受的荷载计算;
F活=(122.7×
0.18×
0.54)/1.7=7.02KN
F活=(4.76×
0.54)/1.7=0.27KN
4、纵向钢管内力计算:
按三跨连续梁考虑,有:
M=0.276×
7.02×
0.54+0.311×
0.27×
0.54=-1.06KN.m
(四)扣件抗滑移验算
纵向水平杆支座反力:
F=1.311×
7.02+1.222×
0.27=9.53KN
水平杆与立杆连接时,扣件抗滑承载力为Rc=8.0KN>
9.53KN
单扣件不能满足承载力要求,需采用双扣件。
(五)立杆稳定验算:
模板支架采用Φ48×
3.5扣件式钢管,搭设高度为6.0m,梁支撑立杆间距0.54m,立杆步距1.70m。
1、荷载计算
梁砼自重:
2.2×
0.54/3=16.16KN
3.0KN/m3×
0.54/3=2.02KN
0.75KN/m2×
0.54/3=0.23KN
脚手架自重:
3.46KN/m2×
0.54/3=1.06KN
则恒荷载标准值gk=19.47KN
0.54/3=0.61KN/m
施工人员及设备产生的荷载:
1.0×
0.54/3=0.31KN/m
则活荷载标准值:
qk=0.92KN
(3)荷载设计值:
P承=1.2gk+1.4qk=24.65KN/m
2、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定计算公式:
其中:
N——立杆的轴心压力设计值(kN);
N=24.65
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
φ=0.287
i——计算立杆的截面回转半径(cm);
i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2);
A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3);
W=5.08
σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值(N/mm2);
[f]=205.00
L0——计算长度(m);
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由以下公式计算:
L0=k1k2(h+2a)=1.163
k1——计算长度附加系数,取值为1.163×
1.007×
(1700+2×
200)=2460;
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.20m;
k2——计算长度附加系数,取值为1.007;
计算结果:
σ=176<
[f]=205,满足要求。
二、板模计算
板厚按200,支模高度按6.0m,板底模采用18厚胶合板,横楞采用50×
100方木,间距270,支撑架采用φ48×
3.5钢管,立杆步距1.7m,排距0.81m。
(一)板底模板计算
200厚砼板自重:
0.2=4.8KN/m2
1.1KN/m3×
0.2=0.22KN/m2
0.75KN/m2
则恒荷载设计值:
g=1.2×
(4.8+0.22+0.75)=6.92KN/m2
2.0KN/m2
2.5KN/m2
则活荷载设计值:
g=1.4×
(2.0+2.5)=6.3KN/m2
2、板底模内力计算:
6.92×
0.272-0.117×
6.3×
0.272=-0.104KN.m;
0.27-0.617×
0.27=-2.17KN.m
(二)板底木方模横楞验算
1、按四跨连续梁,计算简图:
100mm,fm=13N/mm2;
g=6.92×
0.27=1.87KN/m
活荷载标准值:
qk=6.3×
0.27=1.7KN/m
1.87×
0.812-0.120×
0.812=-0.27KN.m
V=0.607×
0.81+0.62×
0.81=1.77KN
(三)板底钢管纵楞验算
F活=6.92×
0.81=1.51KN
F活=6.3×
0.81=1.38KN
M=0.267×
1.51×
0.81+0.311×
1.38×
0.81=-0.67KN.m
1.51+1.222×
1.38=3.67KN
3.67KN
单扣件能满足承载力要求。
3.5扣件式钢管,搭设高度为6.0m,梁支撑立杆间距0.81m,立杆步距1.70m,梁底增加承重立杆。
0.2×
0.81×
0.81=3.15KN
1.1KN/m3×
0.81=0.72KN
0.81=0.49KN
2.56KN/m2×
0.81=1.68KN
则恒荷载设计值g=1.2×
(3.15+0.72+0.49+1.68)=6.04KN
0.81=1.31KN/m
2.5×
0.81=1.64KN/m
q=1.4×
(1.31+1.64)=4.13KN
P=6.04+4.13=10.17KN/m
N=10.17
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到φ=0.287;
L0=k1k2(h+2a)=1.163×
200)=2460
k1——计算长度附加系数,取值为1.163;
σ=72.5<
附图
转换梁支撑立面
三、梁、柱模侧压力的验算:
根据国家规范GB50204-92,新浇砼作用在模板上的最大侧压力计算公式如下:
F=0.22rct0β1β2V1/2
F=rcH
两者取最小值
本工程梁、柱模侧力:
F=0.22×
24×
6×
1.15×
1.2×
11/2=43.72KN/M2
按四跨连续梁计算:
胶合板的相数据
fv=1.2N/mm2fm=20N/mm2E=6500×
0.9=5850N/mm2
Km=-0.121Kv=-0.620Kw=-0.967
M=KmP承L2=-0.121×
43.72×
0.32=-0.571KN.M
10.57N/mm2<
fm/1.55=12.9N/mm2
抗弯符合要求
V=KmP承L2=-0.62×
52.46×
0.3=9.76KN
<
fv=1.2N/mm2
符合抗剪要求
L/250=4
挠度符合要求
2、木方的验算:
木方的材质为硬杂木,性能同樟子松。
木方断面50×
100mm
相关数据:
fm=13N/mm2fv=1.4N/mm2E=7650N/mm2
按二跨连续梁计算
Km=-0.125Kv=-0.625Kw=0.912
M=KmQl2=-0.125×
17.49×
0.42=-0.35KN.M
fm=13N/mm2
V=Kmql=0.607×
0.4=4.25KN
fv=1.4N/mm2
抗剪符合要求
[ω]v=L/250=1.6
挠度符合有求
3、钢管抱箍验算:
弯矩:
M=0.125×
21.86×
0.52=0.683KN.M
σ=M/W=683×
103/5.08×
103×
2=67.2<
[σ]=205
满足要求.
4、对拉螺杆的验算:
最大侧压力:
F=43.72KN/M2
拉杆拉力:
P=43720×
0.5=10930N
查表,选用M12的螺栓承受拉力N=12900N>
10930N
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