义桥公路桥主桥系杆拱安装方案Word下载.docx
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与端部节段相接段
拱肋预制件2
26.26t
105.04t
拱肋预制件3
25.35t
50.70t
拱肋中间段
拱肋现浇接头
1.26t
15.15t
风撑预制件
3段
29.85t
行车道板
144块
2.35t
338.40t
二、施工程序及工期安排
主跨系杆拱由于安装构件类型较多,且要进行支架搭设、构件安装、现浇接头、预应力张拉等工序,故施工程序较复杂。
主跨系杆拱安装施工总体分成四个阶段实施,各阶段施工程序具体如下:
第一阶段:
系杆、横梁安装(2004年10月1日~10月25日)
安装系杆、横梁的支架搭设及预压;
用二台50T汽车式起重机吊装系杆、横梁预制件节段;
停2~3天观察并调整系杆、横梁预制件节段标高、轴线符合设计要求后按先横梁再系杆顺序现浇湿接头混凝土;
待系杆、横梁湿接头混凝土强度达到90%设计强度后先张拉系杆第一批预应力筋,而后张拉各横梁预应力筋及灌浆封锚;
待横梁预应力孔道灌浆达到设计强度后拆除横梁安装支架。
第二阶段:
拱肋、风撑安装(2004年10月15日~11月10日)
安装拱肋、风撑的支架搭设及预压;
用二台80T汽车式起重机吊装拱肋、风撑预制件节段;
停2~3天观察并调整拱肋、风撑预制件节段标高、轴线符合设计要求后现浇拱肋、风撑湿接头混凝土。
第三阶段:
吊杆、行车道板安装(2004年11月20日~12月10日)
待拱肋、风撑湿接头混凝土强度达到90%设计强度后松落拱肋支架,安装吊杆并对吊杆进行初步收紧;
按设计程序对吊杆进行第一次张拉,张拉力为每根150KN;
由跨中往两端对称安装行车道板;
现浇行车道板绞缝和湿接头混凝土;
张拉系杆第二批预应力筋,并及时灌浆封锚;
对吊杆进行第二次张拉,张拉力为每根410KN。
第四阶段:
桥面系施工、支架卸落(2004年12月10日~12月30日)
现浇防撞护栏混凝土;
现浇桥面铺装混凝土;
卸落系杆、拱肋安装支架后调整各吊杆索力达到设计值,进行受力体系转换;
检查系杆、桥面标高、变位情况,对吊杆进行灌浆封锚和防护;
拆除系杆、拱肋安装支架。
、主桥安装施工方案及工艺
考虑主桥桥跨均在陆上,且预制件单件重量最大为45.55t,故主桥预制件选用两台50T汽车式起重机安装,场外运输采用平板拖车,场内用龙门吊机装车。
、系杆、横梁安装
1、系杆安装支架搭设
为减少支架自身弹性及非弹性变形,支架用混凝土浇筑,具体见附图一。
对桥位内地基经清理、整平、夯实后摊铺50cm厚(压实后)宕渣垫层并用25T振动式压路机碾压加固处理。
每段系杆设两个支点,全桥共计28个支点,其中4个支点在6#、7#桥墩盖梁上,其余支点采取在宕渣基层上浇筑C20钢筋混凝土基础和C20钢筋混凝土立柱搭设,每个立柱顶上安置两个卸落支架用砂筒支承系杆梁。
由于桥位靠近茅山山脚,地质变化较严重,支架基础计算沉降量很难符合地基实际变形,且系杆拱为超静定结构,对支架的变形要求较高,故为减少因基础沉降引起的支架变形,在基础浇筑后先经预压,然后浇筑立柱至规定标高。
预压加载重量为1.3倍基础承载力,利用大块钢模板在基础上拼装套箱,其内罐入黄砂加载预压。
加载后每间隔6小时观测一次基础沉降,待2~3天且沉降量小于3mm/次后即可认为基础沉降已稳定,可以结束预压。
卸载后基础有部分沉降变形将恢复,故应在卸载前后测出该部分变形量并计入支架预拱度内。
、支架设计及验算
荷载计算
根据施工程序,系杆安装支架荷载只考虑系杆梁和横梁自重及施工人员、小型机具重量,不考虑行车道板和桥面系自重及施工荷载。
经初步计算,最大荷载在系杆中间节段,其2个支点所受荷载为:
1段系杆梁和1段现浇接头自重417.7KN;
施工人员、小型机具荷载:
12.60m(系杆节段长)×
4.55m(1/2总桥宽)×
2.0KN/m2=114.7KN;
3根内横梁自重3×
99.5/2=149.3KN。
受力简图如下,
将系杆自重和施工荷载视为均布荷载,将内横梁自重视为集中荷载,由MA=0计算支点荷载为341KN。
(系杆端部节段每个支点所受荷载为324KN。
)
立柱强度、稳定性验算
立柱混凝土采用C20,圆形截面,直径120cm,柱高按跨中最高5.60m计算。
根据《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》(JTJ022—85)第3.0.2条验算立柱强度、稳定性如下:
立柱纵向力:
Nj=γs0×
ψ×
∑γs1×
f=1.0×
1.0×
1.4×
341KN=477.4KN
强度验算:
Nj≤αARaj/γm=1.0×
π×
0.6×
0.6m2×
14×
103KPa/1.54=10282KN
经验算立柱强度满足要求,但考虑系杆安装过程中可能对立柱产生偏心受压和冲击力,在立柱中配构造钢筋,纵向受拉钢筋采用Ⅱ级钢筋,截面配筋按最小配筋率0.1%设计。
则纵向受拉钢筋截面积Ag=π×
60×
0.1%=11.31cm2。
考虑钢筋间距,纵向受拉钢筋用12根φ12mmⅡ级钢筋(Ag=13.56cm2),基础内锚固长度为42cm,钢筋净保护层为5cm;
箍筋用φ8mm螺旋形式布筋,间距20cm;
加强箍筋用φ16mmⅡ级钢筋,间距200cm。
考虑砂筒对柱顶的局部承压效应,在柱顶内设置5层φ10mm钢筋网片防止混凝土开裂,钢筋间距10cm,钢筋网层距10cm。
稳定性验算:
Nj≤φαARaj/γm=0.82×
103KPa/1.54=8431KN
式中φ为受压构件纵向弯曲系数,根据l0/r=2×
5.60/1.20÷
4=37.3查“规范”表3.0.3-2取0.82。
经验算立柱稳定性满足要求。
基础设计
在宕渣基层上浇筑C20钢筋混凝土矩形柔性基础,钢筋用Ⅱ级钢筋。
为加强支架整体性,同时提高地基承载力、调整不均匀沉降,将同一榀系杆梁内现浇接头两边立柱基础连接成联合基础。
根据桥位内地质勘察资料,按最不利数据组合查《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024—85)表2.1.2-3(新近沉积粘性土)确定地基容许承载力[σ0]=100KPa。
基础受力情况及平面布置见图,根据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024—85)及有关文献对基础设计如下:
a)基础底面形心位置计算:
立柱对基础顶面的荷载为立柱荷载f加立柱自重,即F1=F2=341+π×
0.62×
5.6(柱高)×
25=499.3KN。
根据静力平衡由1#立柱∑M1=0计算形心位置(即柱对基础合力作用点)至1#立柱轴线距离χ0=F2×
l2/(F1+F2)=499.3×
2.0/(499.3+499.3)=1.0m,即形心位置在基础中心上。
(式中l2为二立柱中心间距。
b)基础底面宽度计算:
根据地基容许承载力计算基础底面宽度b。
计算时,考虑地基安全,不计宕渣基层扩散作用。
由于地基土为新近沉积粘性土(修正系数k1=0)且基础不埋深,故地基容许承载力不作基础宽度、埋深修正。
b≥(F1+F2)/[l×
([σ0]-25×
h)]=2×
499.3/[4.0×
(100-25×
0.45)]=2.81m,
取b=3.0m。
(式中l为基础长度;
h为基础假定高度;
25KN/m3为钢筋混凝土容重。
c)基础内力计算:
(按静力平衡法分析计算)
基底净反力:
pn=(F1+F2)/(b×
l)=2×
499.3/(3.0×
4.0)=83.2KPa
bpn=3.0×
83.2=249.6KN/m
剪力、弯矩计算:
根据基础形心位置与基础中心重合,说明基础内力具有对称性,故只在1#立柱轴线上取截面分别计算截面左右侧剪力、弯矩。
剪力Q、弯矩M的下标z表示截面左边y表示截面右边。
剪力:
Qz=bpn×
l1=249.6×
1.0=249.6KN(式中l1为基础左端至1#立柱轴线间距。
Qy=Qz-F1=249.6-499.3=-249.7KN
弯矩:
Mz=My=l1×
bpn×
l1/2=1.0×
249.6×
1.0/2=124.8KN/m
柱间最大负弯矩:
(根据剪力为零的截面上弯矩有极值计算柱间最大负弯矩。
Q=bpn×
χ-F1=0,则χ=F1/bpn=499.3/249.6=2.0m
式中χ为基础左端至最大弯矩截面处的间距,由χ=2.0m说明柱间最大负弯矩在基础中心上。
Mmax=χ×
χ/2-F1×
(χ-l1)=2.0×
2.0/2-499.3×
(2.0-1.0)=0
由以上计算结果,绘制剪力图、弯矩图:
d)基础高度验算:
假定基础高度h=45cm、有效高度h0=40cm,由于基础布置及受力情况具有对称性,故根据《混凝土结构设计规范》(GBJ10—89)只对左边半个基础进行抗冲切验算。
柱下冲切破坏锥体底面尺寸:
由于立柱截面为圆形,则柱下冲切破坏锥体底面亦为圆形,其直径D=D柱+2×
h0×
tg45°
=1.20+2×
0.40×
1=2.0m<b(3.0m),即柱下冲切破坏锥体底面落在基础宽度内。
柱下冲切破坏锥体底面面积:
A=D2×
π/4=3.14m2
冲切破坏锥体上下平均直径:
Dm=(D柱+D)/2=(1.20+2.0)/2=1.60m
冲切力(取1.55安全系数):
P=K(F1-A×
pn)=1.55×
(499.3-3.14×
83.2)=369.0KN
基础抗冲切力:
0.75RtDmh0=0.75×
1300×
1.60×
0.40=624KN>P
(式中Rt=1.3MPa=1300KPa,为C20混凝土抗拉设计强度。
基础抗冲切力满足要求,即基础高度h=45cm满足要求。
e)基础配筋计算:
纵向钢筋:
(用Ⅱ级钢筋,抗拉设计强度Rg=340MPa)
由于最大负弯矩Mmax=0,故基础顶面不设钢筋。
最大正弯矩为124.8KN/m,则基础底面所需钢筋面积(取1.55安全系数):
Ag=KM/0.9Rgh0=1.55×
124800000/(0.9×
340×
400)=1580mm2
按最小配筋率0.2%考虑:
Ag=0.2%×
bh0=0.2%×
3000×
400=2400mm2
故基础底面纵向钢筋配10根φ16mm(两侧各5根)和5根φ12mm(中间)Ⅱ级钢筋(Ag=2575mm2),单根长390cm,间距20cm。
横向钢筋:
柱下按等效梁计算,等效梁长l′=3.0m(即基础宽)、梁宽(即基础长度方向)b′=D柱+1.5h0=1.20+1.5×
0.40=1.80m。
1#柱下基底净反力:
pn1=F1/(l′×
b′)=499.3/5.40=92.5KPa
在柱边取截面计算弯矩:
(柱两边弯矩相等)
M′=b′(l′-D柱)/2pn1(l′-D柱)/4=1.80×
92.5×
[(3.0-1.20)/2]2/2=67.4KN/m
横向钢筋布置在纵向钢筋上面,故基础有效高度h0′=39cm。
则所需横向钢筋面积(取1.55安全系数):
Ag=KM′/0.9Rgh0′=1.55×
67400000/(0.9×
390)=875mm2
b′h0′=0.2%×
1800×
390=1404mm2
故1#柱下基础底面横向钢筋配14根φ12mmⅡ级钢筋(Ag=1582mm2),单根长290cm,间距12.9cm。
由于1#柱与2#柱具有对称性,且两柱下等效梁间净距离不大,故基础底面横向钢筋均按柱下配置,共需31根φ12mmⅡ级钢筋,单根长290cm,间距12.7cm,钢筋布置在纵向钢筋上面。
Ⅱ、支架预拱度计算及设置
支架预拱度计算
支架预拱度应包括:
a)支架卸落后,系杆拱在自重、温度、支座位移、混凝土徐变等因素影响下和1/2车辆荷载作用下产生的弹性下沉。
该部分下沉挠度(跨中)δ1=80mm由设计提供。
b)支架立柱受载后弹性压缩δ2=341×
5.60/(2.6×
107×
1.131)=0.065mm,不计。
式中:
2.6×
107KPa为C20混凝土弹性模量;
1.131m2为立柱截面积。
c)支架结合面受载后非弹性压缩δ3:
由于支架用混凝土浇筑,结合面受载后非弹性压缩可不予考虑。
d)卸架用砂筒非弹性压缩δ4:
按经验取6mm(砂筒经预压)。
e)支架基础受载后非弹性压缩δ5:
由于基础经预压处理,故基础受载后非弹性压缩只计入预压卸栽后基础沉降恢复量。
支架预拱度设置
经计算,支架预拱度(跨中)为δ5(由预压后实际测得)+86mm,考虑砂筒顶高程可能要用型钢或硬木板调整及实际施工中其他不可预见的支架下沉,按照宁高勿底原则,实际支架预拱度(跨中)按δ5+100mm控制。
其中90mm预拱度(跨中)按二次抛物线分配,各立柱上预拱度分配值为δi(mm)=4×
90×
li×
(75.60-li)/75.602(式中li为系杆拱永久支座中心至立柱中心距离,单位m。
);
余下δ5+10mm预拱度直接分配到每个立柱上。
即各立柱上预拱度分配值δ=δi+δ5+10mm,则立柱顶高程H=系杆设计底高程+δ-砂筒高度。
Ⅲ、砂筒制作及安置
砂筒制作
砂筒用Q235钢管、钢板制作。
筒身用外径φ219×
6mm无缝钢管,筒底板用250×
250×
20mm钢板,将筒身钢管中心与底板中心对准后焊接形成砂筒筒体。
顶心用外径φ203×
7mm无缝钢管作为筒身,底面用φ187×
20mm钢板焊接封口,上面用250×
20mm钢板焊接封顶。
在筒身底部对称开两个φ20mm出砂口,在筒身外面焊接螺母,用φ20mm螺杆封堵或开启出砂口。
砂筒具体尺寸见图(图示尺寸单位cm)。
跨中支架预拱度为δ5+100mm,则砂筒降落高度按12cm(δ5按20mm估算,卸架时将1/2车辆荷载作用下产生的弹性下沉作为储备降落量。
)设计,砂筒预压后总高度控制值为40cm。
砂筒内黄砂应过筛处理,粒径宜控制在0.315~5.0mm内,且装筒前应烘干。
黄砂装筒后立即用电动液压千斤顶预压,预压荷载取350KN,预压后用沥青马蹄脂封口。
砂筒安置
每个立柱横桥向中心线上放置两个砂筒支撑系杆,砂筒对称安置,中心间距60cm。
用环氧树脂砂浆座浆法安置砂筒于立柱上,以保证砂筒顶面水平,底面与立柱密贴、粘接牢固。
砂筒安置后检测其顶面高程是否符合要求,砂筒顶面高程按系杆设计底高程加上支架预拱度相应分配值控制。
如高程不够,在砂筒上面用相应尺寸、厚度的钢板或硬木板垫高,垫块不能超过两块,并用环氧树脂与砂筒粘接牢固。
如高程超过,则凿底立柱,重新安置砂筒,不能用放砂来降低标高。
砂筒验算
a)砂筒壁厚验算:
t=6mm≥F/{(H-d0)×
[σ]}=174500/[(220-20)×
140×
1.3]=4.8mm满足要求
F为筒壁受力,F=174.5KN=174500N;
H为砂筒筒身高度;
d0为出砂口直径;
[σ]为Q235钢材容许应力,乘1.3提高系数。
b)砂筒底板尺寸验算:
砂筒受力后将对立柱柱顶产生局部承压作用,按《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》(JTJ022—85)第3.0.5条验算砂筒底板承压面积(不计柱顶钢筋网片作用)。
Ac≥γmNc/βRaj=1.54×
238.7/(1.37×
1.4KN/cm2)=195.3cm2
实际底板承压面积Ac=25×
25=625cm2,满足要求。
Nc为局部承压作用力,Nc=Nj/2=238.7KN;
β为局部承压时Raj提高系数,β=(25×
47/625)1/2=1.37(按图3.0.5d计算)。
2、横梁安装支架搭设
端横梁在桥墩盖梁上,用枕木或方木垫高安装,卸架用对鞘硬木楔。
内横梁设计长8.10m,预制长6.90m(两端各0.60m现浇接头),构件重99.5KN(含现浇接头重)。
安装支架用φ48×
3.5mm扣件式钢管搭设,每根内横梁下设两组井式支架,每组井式支架由3×
3根立杆组成,立杆步距50cm,纵横向水平横杆间距不超过100cm(具体间距按支架高度均分或由上到下逐渐加大),支架四面设剪刀撑,形成100×
100cm井式支架,具体见附图二。
在宕渣基层上浇筑20cm厚120×
120cmC20混凝土板作为支架基础。
立杆杆底、杆顶各加垫10#槽钢,上下槽钢成90°
角,使立杆受力均匀。
两组井式支架净间距4.70m,用水平撑、剪刀撑连接,以加强支架整体性。
支架高度根据相应系杆安装高度(加预拱度)由系杆与横梁设计绝对高差而定。
支架验算
立杆应力验算
内横梁自重99.5KN,施工荷载按30%构件重计,将横梁自重和施工荷载视为均布荷载,其荷载集度q=99.5×
1.3/8.10=16.0KN/m,将两组井式支架视为两个支点,则受力
简图如下(图示尺寸单位厘米),由MA=0计算支点荷载为64.8KN。
单根立杆轴向压力F=64.8/9=7.2KN,立杆压应力σ=F/A=7200/489=14.7MPa<[σ]=140MPa,立杆应力满足要求。
立杆稳定性验算
为支架稳定性考虑,按单根立杆根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025—86)第1.2.16条进行稳定性验算。
立杆受水平横杆铰接,其计算长度l0取100cm,回转半径r=1.578cm,则长细比λ=l0/r=63,查表取纵向弯曲系数φ1=0.754(内插法计算)。
σa=F/(φ1A)=7200/(0.754×
489)=19.5MPa<[σ]=140MPa,立杆稳定性满足要求。
3、系杆、横梁安装
、安装前准备工作:
检查系杆、横梁等预制构件是否符合质量要求;
检查盆式支座、砂筒安装位置、高程、顶面平整度是否符合要求;
安装所需设备保养、材料贮备及验收;
场地平整、夯实。
预先在支架立柱和桥墩盖梁上放样,定出系杆中心线、边线及砂筒和支座安装位置,按要求安装好砂筒和支座并使其顶面高程符合要求。
在立柱上系杆边线处焊5#槽钢并支撑竖直,在系杆侧面定出槽钢对应位置,使系杆定位迅速准确。
在系杆内侧面上定出横梁中心线、边线和顶面控制线,横梁安装时拉线定位控制、复核检查。
安装时须注意安全,应严格按操作规程进行。
两台吊机须专人指挥、密切配合,要求同步、平稳操作。
落梁时要求平稳、准确、无振动,梁底与支座(砂筒)密贴,如位置有偏差,应重新起吊就位,严禁用撬棒顶拨或钢丝绳牵引等就位,以防支架扭曲变形。
系杆、横梁由2台50T汽吊安装,平板拖车运输构件至安装位置,预制场内龙门吊机装车。
系杆由跨中往两侧对称安装,落位后复测系杆节段顶面高程和轴线,复测无误后将系杆临时固定,同时两榀系杆间设临时支撑。
对系杆节段变位监控2~3天,待其稳定并调整系杆轴线、高程符合要求后安装横梁。
系杆、横梁安装好后按附图一搭设现浇接头支架及模板安装,先浇筑横梁湿接头混凝土,再浇筑系杆湿接头。
4、系杆、横梁预应力施工
待系杆、横梁湿接头混凝土强度达到90%设计强度后先张拉系杆第一批预应力筋,而后张拉横梁预应力筋及灌浆封锚。
预应力张拉采取应力应变双控,实测伸长值控制在94%~106%理论伸长值内(理论伸长值计算附后),用YCW-150型千斤顶两端张拉。
系杆、横梁预应力施工工艺除参照《构件预制分项工程施工组织设计》
有关内容施工操作处,作如下补充说明:
横梁张拉应由两端往跨中对称进行。
系杆为细长构件,应对张拉顺序引起重视,操作不当,会使构件侧向挠曲。
为此,拟将左右两榀系杆预应力筋用四台千斤顶同步对称张拉,通过横梁支撑,使两侧系杆受力均匀。
系杆第一批预应力筋布置为四层四列计16束,具体张拉顺序见图。
张拉时专人负责指挥,保证四台千斤顶升降压同步,同时派人对支架进行观察,发现问题及时向指挥人员汇报处理。
在张拉过程中,应对系杆轴线、高程进行监控。
系杆长度较长,应采取措施保证压浆密实。
适当增加水泥浆流动性,控制稠度在14秒左右;
增大压浆压力,控制在1.2Mpa。
在跨中位置设排气孔,因束道较多,排气孔分别在跨中两个现浇接头内错开布置。
排气孔外接阀门,先打开阀门,水泥浆从一侧锚固端向另一侧锚固端压入,待跨中排气孔内溢出浓浆后关闭阀门,继续压注,待另一侧锚固端排气孔内溢出浓浆后关闭阀门,继续压注,待压力增大到1.2Mpa后关掉压浆泵,保持至少2分钟稳压,压力应不小于0.6Mpa,如达不到要求,应继续压注直至符合稳压要求为止。
压注后15分钟卸下跨中排气孔阀门检查水泥浆密实情况,如不符合要求,可由排气孔压浆补充。
、拱肋、风撑安装
1、安装支架搭设
拱肋、风撑安装支架采用立柱式排架搭设。
立柱为100×
100cm矩形断面,四根立杆用125×
10mm角钢,纵横向水平撑杆及斜剪刀撑杆用80×
7mm角钢,撑杆间距不超过100cm。
立柱分节制作,用螺栓接高,一般每节长6.0m,局部节段长度根据支架高度制作。
每根立柱四周均用钢丝绳缆风系紧,以承受支架风荷载和拱肋对支架的推力。
柱顶纵横梁用贝雷桁架组拼,柱与梁或梁与梁节点间通过自制托盘铰接。
纵梁用单层二排(与横梁相交处用三排)贝雷桁架组拼,其上搁自制型钢托盘放置卸架用砂筒,每段拱肋用四只砂筒支撑。
横梁用单层三排贝雷桁架组拼,与立柱形成跨墩门架,其上安放纵梁。
拱肋、风撑安装支架具体见附图三。
拱肋安装支架说明:
支架设计荷载为拱肋、风撑自重和施工人员、小型机具荷载。
安装支架通过砂筒顶放置的锲形垫板只承受竖向荷载。
支架预拱度设置、卸架砂筒制作及安置参照系杆支架。
支架基础经预压处理,预压方法及控制参照系杆支架。
2#柱上贝雷桁架横梁验算
横梁用单层三排贝雷桁架组拼,2#柱上横梁所受荷载最大,因此对其进行受力验算。
a)荷载计算
横梁自重均布荷载:
[2.7×
3(桁架)+0.21×
6(支撑架)]/3m=3.12KN/m×
1.2(加销子等附件重)=3.75KN/m
横梁上集中荷载:
(由预制件和纵梁等自重组成,两侧受力对称。
预制件自重:
253.5/2(3#拱肋预制件)+262.6/2(2#拱肋预制件)+99.5(风撑)=357.55KN
纵梁自重:
(局部为三排,按三排计。
)3.75KN/m×
7.5m×
2=56.25KN
风撑支架
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