贝雷梁计算书Word文档下载推荐.docx
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0.3;
屈服强度Fy2=325MPa厚度大于40mm
钢料Q235钢,弹性模量ES=206000MPa抗拉强度FU=375MPa屈服强度Fy仁235MP(厚度小于40mm泊松比:
屈服强度Fy2=225MP(厚度大于40mm
钢料Q345钢,弹性模量ES=206000MPa抗拉强度FU=470MPa屈服强度Fy仁345MP(厚度小于40mm泊松比:
屈服强度Fy2=325MP(厚度大于40m)
对部分因受力需要加强的杆件采用贝雷梁的加强构建进行加强,需要加强的主要构件如下:
1)所有腹杆加强为]]10。
2、主弦杆中加强弦杆1加强为双拼槽钢]]16a
3、主弦杆中加强弦杆2加强为双拼槽钢]]22a
加强弦杆的位置详施工方案设计图中。
4、主要符号的含义
本施工支架计算中采用的主要符号的含义如下:
Fy:
屈服强度
LCB生成最大组合应力比的荷载组合编号
Len:
根据分析模型中的节点局部坐标计算的构件长度
Ly,Lz:
分别为构件绕强轴(局部坐标系y轴)、弱轴(局部坐标系z轴)弯曲的无支撑长度
Lb:
构件受压翼缘横向无支撑长度
Ky,Kz:
分别为构件绕强轴(局部坐标系y轴)、弱轴(局部坐标系z轴)弯曲的有效弯曲长度系数
fa:
构件轴向压应力
fby,fbz:
分别为构件绕强轴、弱轴弯曲的弯曲应力
Pa:
构件轴力(Pa>
0:
拉力,Pa<
压力)
My,Mz分别为构件绕强轴、弱轴的弯矩
Cm绕构件强轴的弯矩的弯曲系数
Fa:
构件轴向的容许压应力(容许拉应力)
FBy,FBz:
分别为构件绕强轴、弱轴弯曲的容许弯曲应力
截面积:
横截面面积。
Asy:
单元局部坐标系y轴方向的有效抗剪面积(EffectiveShearArea)。
Asz:
单元局部坐标系z轴方向的有效抗剪面积(EffectiveShearArea)。
Ixx:
对单元局部坐标系x轴的扭转惯性距(TorsionalResistanee)。
Iyy:
对单元局部坐标系y轴的惯性距(MomentofInertia)。
Izz:
对单元局部坐标系z轴的惯性距(MomentofInertia)。
Cyp沿单元局部坐标系+y轴方向,单元截面中和轴到边缘纤维的距离。
Cym沿单元局部坐标系-y轴方向,单元截面中和轴到边缘纤维的距离。
Czp沿单元局部坐标系+z轴方向,单元截面中和轴到边缘纤维的距离。
Czm沿单元局部坐标系-z轴方向,单元截面中和轴到边缘纤维的距离。
Zyy对y轴的截面塑性模量。
Zzz对z轴的截面塑性模量。
Qyb沿单元局部坐标系z轴方向的剪切系数。
Qzb沿单元局部坐标系y轴方向的剪切系数。
Peri:
O截面外轮廓周长。
I:
箱型或管型截面的内轮廓周长。
注:
象H型钢那样没有内部轮廓的截面的Peri:
1值为'
0'
。
Cent:
y:
从截面最左侧到质心距离。
z:
从截面最下端到质心的距离。
y1、z1:
截面左上方最边缘点的y、z坐标。
y2、z2:
截面右上方最边缘点的y、z坐标。
y3、z3:
截面右下方最边缘点的y、z坐标。
y4、z4:
截面左下方最边缘点的y、z坐标。
tf:
构件受压翼缘的厚度。
bf:
构件受压翼缘的宽度。
ry:
对单元局部坐标系y轴的回转半径。
rz:
对单元局部坐标系z轴的回转半径。
J:
截面的扭转惯性距。
5、计算结果
5.1计算模型
支架采用全钢结构,杆件采用梁单元进行模拟,在每榀贝雷梁相接的的节点采用自由度释放的方式模拟绞。
整个结构供节点14963个,梁单元24000个,其中模板单元2544个,结构模型三视图如下:
截面及材料表如下:
截面号
截面名称
材料号
名称
容重
长度
面积
重量
内部
外部
1
主梁主弦
7.698e+001
2.210e+003
0.000e+000
1.686e+003
4.274e+002
3
加强腹杆
5.699e+003
3.208e+003
1.118e+003
6
加强弦杆
4.712e+002
3.760e+002
1.592e+002
7
加强弦杆1
2.113e+001
2.172e+001
1.036e+001
9
花架
2.257e+0031
0.000e+0006.872e+002
1.647e+002
4
横系梁
2
Q235
1.266e+003
1.095e+003
4.104e+002
梁单元材料表类型-1截面号,截面名称,材料
单位体系:
kN,m
型钢横梁5
2C32c5
Q345
7.698e+0014.228e+002O.OOOe+OOO7.471e+0025.135e+002
7.698e+0012.616e+002O.OOOe+OOO3.474e+0021.234e+002
合计:
1.261e+OO4O.OOOe+OOO8.168e+OO32.927e+OO3
计算供包含如下计算工况:
1)自重恒荷载(D);
2)现浇混凝土重量恒荷载(D)
3)施工临时荷载恒荷载(D)
4)竖杆自重恒荷载(D)
一个组合,考虑施工为临时荷载,组合系数都取1.O;
自重(1.OOO)+现浇混凝土重量(1.000)+施工临时荷载(1.000)+竖杆自重(1.OOO)
部位
端部
根部
钢管长度
10.3
11
钢管
3.0
3.3
横杆
2.5
0.1
小计
5.6
5.8
方木
(以上单位:
kN)
模板
2cm钢板程序自动计算
施工临时恒载
(单位:
kN/m2)
施工临时活载
浇注混凝土
(单位kN/m)
悬臂
11.13167
13.358
15
腹板
46.8
56.16
60
顶底板
12.22
14.664
18
动力放大系数
0.2
各种荷载计算如下,其中浇筑混凝土的自重采用0.2的动力放大系数。
计算软件采用MIDAS/Civil8.05。
5.2构件应力验算
MIDAS/Civil-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
[JTJ025-86]
版本号8.0.5
*.定义荷载组合和组合系数
LCBC
工况名称(组合系数)+工况名称(组合系数)+工况名称(组合系数)
11
自重(1.000)+现浇混凝土重量(1.000)+施工临时荷载(1.000)
+竖杆自重(1.000)
版本号8.0.5
MIDAS/Civil-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]
*.工程:
两河口施工支架贝雷梁计算
*.单元号=
3214,
单元类型:
梁单元
*.工况号=
1,
材料号=
1,截面号=
*.单位体系
kN,m
*.截面特性:
名称=主梁主弦
截面形状=双拼槽形截面.(组合截面)
截面高=0.100,翼缘宽=0.048,槽背间距=0.080
腹板厚=0.005,翼缘厚=0.009
截面积
=2.51180e-003,Asy
=1.08800e-003,Asz
=1.06000e-003
Ybar=
8.80000e-002,Zbar=
5.00000e-002,Qyb=
4.38301e-003,Qzb
=1.15200e-003
Syy=
7.86157e-005,Szz
=9.77324e-005,Zyy
=9.29198e-005,Zzz
=1.41971e-004
Iyy=
3.93078e-006,Izz=
8.60045e-006,Iyz=
0.00000e+000
ry=
3.95592e-002,rz=
5.85151e-002
J=4.62156e-008,Cwp=8.40726e-010
*.强度评价的设计参数
Ly
=1.25000e-001,Lz
=1.25000e-001,Lu
=1.25000e-001
Ky
=1.00000e+000,Kz
=1.00000e+000
*.材料参数
Fy=3.45000e+005,Es
=2.10000e+008,材料名称=16Mn
*.节点力及弯矩
轴力
Fxx=-1.97709e+001
剪力
Fyy
1.08829e+001,Fzz=-7.79722e+001
弯矩
My
=9.74804e+000,Mz
=-1.36036e+000
端弯矩
Myi=
0.00000e+000,Myj=
9.74804e+000
(forLb)
(forLy)
Mzi=
0.00000e+000,Mzj=
-1.36036e+000
(forLz)
[[[*]]]轴向应力验算
().验算轴向受压构件的长细比(Kl/r).
入=Kl/r=3.2<
100.0--->
OK
().计算容许压应力(Fa).
[JTJ025-86表1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).
-.Fa=k*(200/340)*Fy=202941.176KPa.
().计算单元轴向压应力(fa).
[JTJ025-86表1.2.15-1]
-.fa=Fxx/截面积=7871.223KPa.
().验算轴向应力与容许应力比值(fa/Fa).
fa7871.223
-.==0.039<
1.000--->
O.K.
Fa202941.176().验算整体稳定的轴向应力(fa/(①1*Fa)).
[JTJ025-86表1.2.16-1]
-.①1y=0.897
-.①1z=0.900
-.①1y<
①1z
fa
0.043<
(①1y*Fa)
[[[*]]]验算主轴方向的弯曲应力
().验算组合构件的宽厚比(BTR).
[JTJ025-86表1.2.22]
-.BTR=bf/tf=5.65<
20.00--->
().验算双拼槽钢截面腹板高厚比(DTR).
-.DTR=bf/tf=15.66<
50.00--->
().验算容许弯曲应力(FBCy,FBTy).
[JTJ025-86表1.2.5]
-.k=1.00(由荷载组合I).
-.FBCy=
-.FBTy=
k*(210/340)*Fy=213088.235KPa.
().计算构件真实弯曲应力(fbcy,fbty).
-.fbcy=(My*Ccom)/Iyy=-123996.173KPa.
-.fbty=(My*Cten)/Iyy=123996.173KPa.
().验算应力比(fbcy/FBCy,fbty/FBTy).
fbcy123996.173
-.==0.582<
FBCy213088.235
0.582<
FBTy213088.235
MIDAS/Civil-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5
().验算弯曲应力的总稳定性.
[JTJ025-86表1.2.16-2]
-.①2y=0.897
fbcy]
]=0.649<
O.K.①2y*FBCy)]
[fbty
-.max[-
[(①2y*FBTy),(
[[[*]]]
验算绕弱轴的弯曲应力.
().验算双拼槽钢的宽厚比(BTR).
().计算容许弯曲应力(FBCz,FBTz).
-.FBCz=k*(210/340)*Fz=213088.235KPa.
-.FBTz=k*(210/340)*Fz=213088.235KPa.
().计算构件真实弯曲应力(fbcz,fbtz).
-.fbcz=(Mz*Ccom)/Izz=-13919.204KPa.
-.fbtz=(Mz*Cten)/Izz=13919.204KPa.
().
验算应力比
(fbcz/Fbcz,fbtz/FBTz).
fbcz
13919.204
=0.065<
1.000--
->
FBCz
213088.235
fbtz
FBTz
验算弯曲应力的总稳定性.
-.①2z=
0.900
[
fbtzfbcz]
-.max[
]=0.073<
1.000
--->
[(
①2z*FBTz),(①2z*FBCz)]
[[[*]]]验算剪应力.
().计算容许剪应力(Fv).
[JTJ025-86表1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).
-.Fvy,Fvz=k*(120/340)*Fy=121764.706KPa.
().计算局部y向剪应力(fvy).
(LCB=1,POS=J)
-.外加剪力:
Fyy=10.88kN.
-.fvy=Fyy/Asy=10002.627KPa.
().验算剪应力比(fvy/(Ct*Fvy)).
[JTJ025-86表1.2.15-6]-.Ct=1.000fvy10002.627
-.==0.082<
(Ct*Fvy)121764.706
().计算局部z向剪应力(fvz).
(LCB=1,POS=I)
Fzz=-78.00kN.-.fvz=Fzz/Asz=73581.512KPa.
().验算剪应力比(fvz/(Ct*Fvz)).
[JTJ025-86表1.2.15-6]-.Ct=1.000fvz73581.512
-.==0.604<
(Ct*Fvz)121764.706
[[[*]]]验算组合应力.
().验算组合应力比(轴向+弯曲).
[JTJ025-86表1.2.15-3]
-.Rmax1
=[fa+fbty]/FBTy=
0.545
-.Rmax2
=[fa+fbcy]/FBCy=
0.619
-.Rmax3
=[fa+fbtz]/FBTz=
0.028
-.Rmax4
=[fa+fbcz]/FBCz=
0.102
-.Rmax=
0.619<
O.K.
().验算组合应力总稳定性(轴向+弯曲).
[JTJ025-86表1.2.16-3]
-.fa<
=0.15*①1=2F731e+004於a.
-.u=1.0
-.Rmaxl=[fa+①1y/(u*①2y)*fbty]/(=0.638y*Fa)
-.Rmax2=[fa+①1y/(u*①2y)*fbcy]/(=0.724y*Fa)
().验算组合应力比(双向弯曲).
[JTJ025-86表1.2.15-4]
-.Sigma_w1=1.101e+005KPa.
-.Sigma_w2=1.379e+005KPa.
-.C=min(1+0.3*Sigma_w1/Sigma_w2,1.15)=1.150
-.Rmax1=[fbty+fbtz]/(C*min(FBTy,FBTz))=0.563
-.Rmax2=[fbty-fbcz]/(C*min(FBTy,FBCz))=0.563
-.Rmax3=[fbcy+fbtz]/(C*min(FBCy,FBTz))=0.449
-.Rmax4=[fbcy-fbcz]/(C*min(FBCy,FBCz))=0.449
-.Rmax=0.563<
().验算组合应力比(轴向+双向弯曲).
[JTJ025-86表1.2.15-5]
-.Rmax1=[fa+(fbty+fbtz)/C)]/min(FBT,yFBTz)=0.526
-.Rmax2=[fa+(fbty-fbcz)/C)]/min(FBT,yFBCz)=0.526
-.Rmax3=[fa+(fbcy+fbtz)/C)]/min(FBC,yFBTz)=
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- 贝雷梁 计算
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