钢管落地平台OKWord格式.docx
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1、搭设要求
(1)相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内,其在高度方向上错开的距离不得小于500mm,对接扣件开口应朝内。
当平台架搭至连墙件的构造点时,应及时作连墙拉结。
除立杆外,其余杆件应采用整根钢管搭设,严禁对接使用。
(2)纵向水平杆应设置在立杆内侧,横向水平杆内端头距离墙面为50mm。
(3)纵向扫地杆应固定在距底座上方300mm的立杆上,横向扫地杆应固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
(4)连墙杆应设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200mm处。
连墙杆应水平设置,或稍向下斜,要求倾斜角度不得大于10°
。
(5)卸荷拉杆应与平台架外侧立杆连接。
卸荷拉杆上端应与预埋杆连接牢固。
卸荷拉杆与立杆连接处应靠近主节点,平台架卸荷层应加设水平斜杆,形成几何不变体系。
(6)之字型横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于100mm。
(7)扣件规格必须与钢管外径相符。
螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·
m,且不应大于65N·
m。
各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度为100mm。
(8)挡脚板应铺设在立柱内。
2、拆除要求
(1)拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除,严禁上下同时作业。
(2)连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除,严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层拆除后再拆架体。
(3)当拆除至下部最后一根立杆高度时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件。
(4)拆除时,各构配件应通过人工传递或设备运输至地面,严禁将构配件抛至地面。
六、施工程序
1、施工前的准备
(1)卸料平台搭设及拆除前应编制施工方案,并对搭设人员进行安全技术交底。
(2)应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收,严禁使用不合格产品。
2、地基与基础
(1)按施工方案做好卸料平台架基础混凝土垫层,并做好排水措施,防止积水。
(2)按照卸料平台架设计的立杆纵向距、横向距进行放线、定位。
(3)放置垫板(共两块:
每块规格为4.1m×
0.2m×
0.05m)
(4)将底座准确地安放在定位线上。
3、卸料平台架的搭设
(1)架体搭设顺序如下:
立杆—→纵向扫地杆—→横向扫地杆—→第一步纵向水平杆—→第一步横向水平杆—→第二步纵向水平杆—→第二步横向水平杆—→连墙杆(每楼层设置一组)—→第三步纵向水平杆—→依以上顺序直至搭设至施工需要高度。
之字型斜撑、扶手、中栏杆及八字撑应随架体的升高同步搭设。
需要设置卸荷拉杆的架体应同步搭设卸荷拉杆。
(2)脚手板的铺设
在卸料平台架每层沿纵向铺设脚手板,用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎牢固。
(3)挡脚板及防护网的铺设
在平台架卸料层两侧面及防护门间的空档处设置挡脚板和防护网,并与平台架体绑扎牢固。
(4)防护门的安装
将防护门安装在靠近施工电梯的立柱上。
4、卸料平台架的拆除
(1)拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸荷拉杆等是否符合构造要求,并对施工人员进行安全技术交底。
(2)清除架体上的杂物及地面的障碍物。
(3)按拆除方案拆除平台架,在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。
七、防护门的使用
施工电梯:
当吊篮到达卸料层时,司机应要求搭乘人员或亲自打开防护门,进行卸料工作。
卸料完成后,司机应要求搭乘人员或亲自关闭防护门,扣好防护门销,方可启动施工电梯。
八、卸料平台架计算书(后附计算书)
本卸料平台架适用于30米以下施工升降机卸料平台的搭设,本工程搭高度为25米,具体计算如下:
总体分析
根据规范要求,当采用木脚手板时,脚手板应铺设在横向水平杆的上方,而横向水平杆应设置在纵向水平杆的上方,施工荷载由纵向水平杆通过扣件传给立杆。
这样,横向水平杆按受均布荷载的简支梁计算,验算弯曲正应力和挠度;
纵向水平杆按受集中荷载作用连续梁计算,应验算弯曲正应力、挠度和扣件抗滑承载力;
卸料平台架的整体稳定计算可以简化为立杆单杆稳定计算,立杆步距、横距和连墙点的竖向距离对承载力影响较大;
为进一步简化计算,忽略扣件偏心传力、施工荷载偏心作用对立杆产生的弯矩。
一、参数信息:
1.基本参数
立杆横向间距或排距la(m):
1.50,立杆步距h(m):
1.50;
立杆纵向间距lb(m):
0.90,平台支架计算高度H(m):
3.00;
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):
0.10,平台底钢管间距离(mm):
300.00;
钢管类型(mm):
Φ48×
3.0,扣件连接方式:
双扣件,取扣件抗滑承载力系数:
0.80;
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):
0.300;
栏杆自重(kN/m):
0.150;
材料堆放最大荷载(kN/m2):
5.000;
施工均布荷载(kN/m2):
4.000;
3.地基参数
地基土类型:
素填土;
地基承载力标准值(kPa):
120.00;
立杆基础底面面积(m2):
0.20;
地基承载力调整系数:
1.00。
二、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面几何参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3;
截面惯性矩I=12.19cm4;
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算:
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m):
q11=0.15+0.3×
0.3=0.24kN/m;
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):
q12=5×
0.3=1.5kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):
p1=4×
0.3=1.2kN/m
2.强度验算:
依照《规范》5.2.4规定,纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
均布荷载:
q1=1.2×
q11+1.2×
q12=1.2×
0.24+1.2×
1.5=2.088kN/m;
均布活载:
q2=1.4×
1.2=1.68kN/m;
最大弯距Mmax=0.1×
2.088×
0.92+0.117×
1.68×
0.92=0.328kN.m;
最大支座力N=1.1×
0.9+1.2×
0.9=3.882kN;
最大应力σ=Mmax/W=0.328×
106/(5080)=64.634N/mm2;
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
纵向钢管的计算应力64.634N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2,满足要求!
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;
计算公式如下:
均布恒载:
q=q11+q12=1.74kN/m;
p=1.2kN/m;
ν=(0.677×
1.74+0.990×
1.2)×
9004/(100×
2.06×
105×
121900)=0.618mm;
纵向钢管的最大挠度为0.618mm小于纵向钢管的最大容许挠度1500/150与10mm,满足要求!
三、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取板底纵向
支撑钢管传递力,P=3.882kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.932kN.m;
最大变形Vmax=2.156mm;
最大支座力Qmax=12.68kN;
最大应力σ=183.425N/mm2;
横向钢管的计算应力183.425N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为2.156mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.68kN;
R<
12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×
3=0.387kN;
(2)栏杆的自重(kN):
NG2=0.15×
1.5=0.225kN;
(3)脚手板自重(kN):
NG3=0.3×
0.9×
1.5=0.405kN;
(4)堆放荷载(kN):
NG4=5×
1.5=6.75kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.767kN;
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=4×
1.5=5.4kN;
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
7.767+1.4×
5.4=16.881kN;
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=16.881kN;
φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ-------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
KH----高度调整系数:
KH=1;
L0----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1μh
(1)
l0=h+2a
(2)
k1----计算长度附加系数,取值为1.167;
μ----计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;
μ=1.79;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.1m;
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度L0=k1μh=1.167×
1.79×
1.5=3.133m;
L0/i=3133.395/15.8=198;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.184;
钢管立杆受压应力计算值;
σ=16880.76/(0.184×
489)=187.614N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=187.614N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
公式
(2)的计算结果:
L0/i=1700/15.8=108;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53;
σ=16880.76/(0.53×
489)=65.134N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=65.134N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=120kPa;
其中,地基承载力标准值:
fgk=120kPa;
脚手架地基承载力调整系数:
kc=1;
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=84.4kPa;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:
N=16.88kN;
基础底面面积:
A=0.2m2。
p=84.4≤fg=120kPa。
地基承载力满足要求!
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