母杜柴登产品仓工程锥壳施工方案Word下载.docx
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③模板施工时应注意预留洞口及机电队降平台专项方案中涉及的预留洞口及吊环。
④架体剪刀撑的搭设
3.3.5模板安装质量:
1)预埋、预留洞的允许偏差
项目
允许偏差(mm)
预埋钢板中心位置
3
管、预留孔中心线位置
预埋螺栓
中心线位置
5
外露长度
+10,0
预留洞
中心位置
10
尺寸
2)检验方法:
允许偏差(mm)
检验方法
轴线位置
钢尺检查
底模上表面标高
±
水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部尺寸
+4,-5
层高垂直度
6
经纬仪或吊线、钢尺检查
8
相邻两板表面高低差
2
表面平整度
2m靠尺和塞尺检查
3)底模拆除时的砼强度要求
构件类型
构件跨度(m)
达到设计的混凝土立方体抗压强度标准的百分率(%)
板
≤2
≥50
>2,≤8
≥75
>8
≥100
梁
≤8
悬臂构件
-
3.4、砼浇筑
3.4.1、斜壁砼浇筑
斜壁砼分三次浇筑,每次浇筑间隔时间为3天,每次浇筑宽度为为2.6m,环向闭合。
上环梁最后浇筑,环梁分二次浇筑。
每次浇筑前将上次浇筑的砼施工缝处理妥当,在施工缝处采用微膨胀剂及刷素水泥浆的做法,施工缝处应凿毛处理。
砼养护洒水养护7天。
3.4.2、砼浇筑控制事项
①、砼配合比及塌落度
②砼振捣工作必须到位,振捣间距为400mm,每次插入下层砼15mm,追点振捣。
③填灰时应每层厚度控制在400mm,环向浇筑,否则宜出现涨模现象。
④砼的养护工作
⑤避免出现堆积荷载和冲击荷载。
3.5平台加固
1、中心架处平台加固措施详见中心脚手架方案。
2、仓壁端采用钢丝绳进行拉结,做法如下:
1).滑模到距离顶标高为-400mm时,将本层的混凝土浇筑完毕,一次提升滑模平台400mm高,至顶标高处,安装拉绳的吊环。
2).安装的位置为以每片钢桁架为轴线、与开支架相对应的另一侧,并离开钢桁架轴线15cm,见下图。
3).滑模到顶后,不再活动提升,停滑。
4).拆平台内部的外侧木模板、拆筒壁内侧模板。
5).待表面混凝土强度足够,调整吊环与混凝土表面平整。
6).安装钢丝绳,将所有钢桁架节点与吊环连接上,并进行拉紧。
7).安装钢丝绳顺序:
a)准备钢丝绳,长度为4.3米,现场实际测量为准,在绳子的一头系第一个绳扣,在系在桁架下的换梁上,在靠近开支架的一端,系1个绳扣即可,并从钢桁架下绕到外侧。
b)将绳头向上拉,在吊环的下面将绳头穿出,在向下拉,从钢桁架竖弦的外侧进到下弦的内侧,并绕著环梁,从环梁的下侧向外穿出,与绳头相同的位置穿出。
c)绳头继续上拉,再在吊环的下面将绳头穿出,并在吊环的外面系一个绳扣。
d)将两顿倒链勾住绳头,倒链的上端挂在开支架的上弦,拉动倒链将钢丝绳拉紧。
e)拉紧程度:
一边拉倒链一边用手横向拉动钢丝绳,感觉松紧程度,差不多时停止拉倒链,用绳扣将两次相同位置穿出并住几乎重合的两条钢丝绳扣,要扣四个绳扣,如下图:
f)第一吊点完成,在吊第二个吊点,重复上述动作,将两个绳子的拉力基本相同时,扣住绳扣,松动倒链,进行第三个吊点操作。
g)安装完钢丝绳后,检查其松紧度,尽量使66个吊点的钢丝绳受力接近。
1、模板缝隙太宽:
原因是定型模板肋边变形或相邻两模板没有扣紧或节点处不足以使用一定型模板而用其他模板堵塞不严造成,支模时应使用不变形的定型模板,模板间加海绵条,并用U型卡卡紧,使用木模时应注意使木模板与钢模板结合牢固;
2、跑模现象严重:
产生原因是模板支撑体系不牢固,应加固支撑体系的整体刚度;
3、梁底下挠、侧面鼓出、梁上口尺寸不准确,防止办法加强支撑体系整体刚度,用斜撑把梁侧模固定牢固,梁变形的加锁拉杆;
4、施工前对中心架进行检查,尤其是垂直度和扣件的扭力矩,如若,发现扣件有松动的,立即停工整改。
必须保证中心架子的安全。
5、每天施工前要对吊拉的钢丝绳进行检查,如绳扣出现松动的,立即组织人员离场停工,重新整改,确保平台的稳定性。
6、管理人员,定期进行平台沉降观测,如出现异常,立即停工整改。
7、锥壳斜壁必须分三次浇筑,上环梁必须分两次浇筑完成。
1、支模板的支撑体系及模板要有足够的强度、刚度和稳定性,支撑体系的规格、数量、间距应能保证施工中的荷载;
2、拆除模板时,严禁乱丢、乱仍,扣件、U型卡应集中收集、堆放和运出,拆模时安顺序进行,防止整体脱落;
3、使用木模时,模板拆除后应集中堆放,防止失火,防止木模上铁钉伤人;
4、塔吊吊模板、脚手杆时,应由专人指挥操作,卡件、钢丝绳应卡紧、捆牢,防止高空滑落,起吊重物要适量,严禁违章指挥,超负荷运转;
5、塔吊、电焊机、电锯等设备应有专人操作,不得擅自动用;
6、高空施工操作面周围应有安全防护栏,高空作业人员应佩带安全带等安全防护用品;
7、施工人员进入施工现场必须配戴安全帽。
六、模板支撑系统及支撑平台受力验算
6.1、荷载参数
材料名称
计算式
荷载标准值
分项系数
荷载设计值
备注
锥壳钢筋砼
0.45*(24+1.1)
11.29kn/m2
1.2
13.554kn/m2
钢模及小楞
0.42
0.42kn/m2
0.504kn/m2
钢模板
模板及支撑楞
2.5
1.4
3.5Kn/m2
活荷载
梁钢筋砼
0.9*1.3*25.5
29.83
35.8KN/m
恒载
梁底、侧模
0.5*0.9+1.3*2)
1.75
2.1KN/m
砼振捣荷载
2*0.9
1.8KN/m
2.52KN/m
活载
6.2、材料参数
木材弹性模量E(N/mm2):
10000.0;
木材抗压强度设计值fc(N/mm):
16.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.7;
面板厚度(mm):
12.00;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
钢管ф48*3:
截面积为4.24cm2,截面惯性矩10.78cm4,截面最小抵抗矩Wx为4.49cm3
钢模板的容许挠度:
1.5mm
钢模板净截面面积:
11.42cm2
钢模板净截面惯性矩Ix:
36.3cm4
钢模板净截面抵抗矩Wx:
8.21cm3
钢管应力允许值б:
205N/mm2
6.3、斜板底模板验算
斜板立杆间距为800mm,小横杆间距为400mm,取1000mm长为计算单元,按照4.1荷载组合计算得q=17.558KN/m2,线荷载为q=17.558KN/m
M1=0.07*q*l2=0.07*17.558*0.42=0.197KN.m
Mb=0.125*17.558*0.42=0.351KN.m
VA=VC=0.375*17.558*0.4=2.6KN
VB=0.625*17.558*0.4=4.39KN
ω=0.521*17.558*0.44/100EI=0.013mm小于钢模板允许挠度值
б=M/W=0.35*106/8.21*103=42.6<
205满足要求
小横杆受到支座反力的集中荷载,小横杆按单跨简支梁进行计算
则:
M=1/4FL=0.25*4.39*0.8=0.878KN.m
б=M/w=0.878*106/8.99*103=97.7<
大横杆承担小横杆传来的集中荷载
按照单跨简支梁进行计算
梁跨度为0.8m
则Mmax=1.04KN.M
RA=RB=4.79KN
б=M/w=126<
6.4支撑验算
斜壁厚450mm,支撑净高6.2m。
荷载统计:
模板及支撑楞3.5KN/m²
钢模及小楞0.504KN/m²
混凝土自重13.554KN/m²
施工荷载2.52KN/m²
总荷载:
20.078KN/m²
钢管采用ф48*3,间距为800×
800,故间距面积为0.64m²
;
每根立杆的承受荷载:
20.078×
0.64=12.85KN
根据长细比:
长度系数v0.75
回转半径i1.58cm
实际步距L1.2m
则,λ=vL/i=0.75×
1.2×
100/1.58=56.96
查表得稳定系数Φ=0.829
Δ=N/ΦA=12850/0.829×
424=36.6<
205N/mm²
符合要求。
7、平台支撑验算
1)单榀桁架上面荷载计算
以单榀桁架上的荷载为计算单元,由于共有66榀桁架,所以,每片桁架上的荷载如下:
錐壳斜长钢筋砼锥壳斜长6.92m,壁厚为450mm,环梁的尺寸为900×
1300mm。
錐壳砼重量:
锥壳底边分到一榀桁架上的长度为2π×
15.225÷
66=1.45m,同理;
顶边可得0.86m。
因此;
(0.86+1.45)*6.92*0.45*25/2=89.92kn
錐壳模板重量:
(0.86+1.45)*6.92/2*0.3=2.39kn
上环梁砼重量:
0.86*0.9*1.3*25=25.15kn
环梁模板重量:
(0.9+2.6)*0.3=1.05kn
框架底板砼重量:
(梁板折合按0.23m厚计算)
(0.28+0.86)*6.62/2*0.23*25=21.7kn
框架底模板重量:
(0.28+0.86)*6.62/2*0.3=1.13kn
桁架自重:
5.5kn
桁架上铺设的木跳板:
(0.28+1.45)*12/2*0.05*4=1.66kn
支模钢管重:
(0.28+1.45)*12/2=10.38m2
每m2按1根立管计,管长按6.0米高计
(10.38*1*6.0*3.85kg)×
10=2.39kn
水平杆:
6道水平杆,每道平均长度为0.86m
6*0.86*10*3.85=2.38kn
总计荷载为153.2kn
活荷载为1.5kn/m2
将荷载转换为线荷载为:
12.76kn/m
活荷载按3kn计算
综上所述;
经过荷载组合得,q1=15.5KN/m²
q2=9.5KN/m²
q3=6.96KN/m²
q4=2.9KN/m²
F=26.7KN
2)计算模型为:
本模型分成三部分
1、均布荷载作用时,如图
a.只支座AD时,可得弯矩图1:
可得:
(q1+q2)÷
2×
6=Fa+Fd
Fa×
11.7=6q2×
3+(q1-q2)×
6/2×
6/3
由方程可得Fa=0.5q1+q2Fd=2.5q1+2q2
则,可得,M=Fa×
5.7=2.85q1+5.7q2
b.单位力作用在B点时,弯矩图2:
由方程:
Fa+Fd=1
Fd×
11.7=0.65
得:
Fa=0.94Fd=0.06
c.力作用在C点时,弯矩图3:
11.7=1.3
Fa=0.9Fd=0.1
d.由以上可知:
由图1、2得Δbp
0~5.7段:
Δbp1=∫(0.5q1+q2)x×
0.94x/EIdx(0~0.6)+
∫(0.5q1+q2)x×
[0.94x-(x-0.65)]/EIdx(0.65~5.7)
5.7~11.7段:
Δbp2=∫[(0.5q1+q2)x-(x-5.7)³
×
(q1-q2)÷
36-q2(x-5.7)²
÷
2]×
[0.94x-(x-0.65)]/EIdx(5.7~11.7)
Δbp=Δbp1+Δbp2
由图2可知:
δbb=(0.6×
0.65÷
0.6÷
3+0.6×
11.05×
3)/EI=1.4/EI
δbc=∫0.94x×
0.9x/EIdx(0~6.5)+∫[0.94x-(x-0.65)]×
0.9x/EIdx(0.65~1.3)+∫[0.94x-(x-0.65)]×
[0.9x-(x-1.3)/EIdx(1.3~11.7)δcb=2.71/EI
④δcc=1.3×
1.17/2×
2÷
3×
1.17+1.17×
10.4/2×
2/3×
1.17=5.34/EI
综上所述:
根据方程δbbXb+δbcXc+Δbp=0
(1)
δccXc+δcbXb+Δcp=0
(2)
解方程得:
Fa1、Fb1、Fc1、Fd1
2集中荷载时
当BC无支座时
根据公式得:
Fa+Fd=F
11.7-6F=0
由方程组可得:
Fa=0.51FFb=0.49F
MF=0.51F×
5.7=2.9F
△BF
△BF=∫0.51Fx×
0.94x×
dx(0~0.65)÷
EI+∫0.51Fx×
[0.94x-(x-0.65)]×
dx(0.65~5.7)÷
EI+6²
(11.05×
2)×
0.6×
2.9F/EI
△CF
△CF=∫0.51Fx×
0.9x×
dx(0~1.3)÷
[0.94x-(x-1.3)]×
dx(1.3~5.7)÷
(10.4×
1.17×
其中δBB、δCC、δCB、δBC同上,代入方程
δBBXb+δBCXc+△BF=0
(1)
δCCXc+δCBXb+△CF=0
(2)
可得FA”、FB”、FC”、FD”
3均布荷载分布如下图
可根据方程{δBBXB+δBCXC+△Bq=0δCCXC+δCBXC+△Cq=0}求得
仅有在AD时,{FA+FD=5.7(q3+q4)/2FD×
11.7=5.7²
q4/2×
(q3-q4)×
5.7/2×
5.7/3}推出
FA=2.4q3+1.9q4FD=0.46q3+0.92q4
△Bq=∫{(2.4q3+1.9q4)x-[x²
/2q4+(q3-q4)/2×
x²
/3]}/EIdx(0~0.65)+∫{(2.4q3+1.9q4)x-[x²
/3]}×
[0.94x-(x-0.65)]/EIdX(0.65~5.7)+4/11.05×
(0.46q3+0.92q4)6÷
2/EI
△Cq=∫{(2.4q3+1.9q4)x-[x²
0.9X/EIdx(0~1.3)+∫{(2.4q3+1.9q4)x-[x²
[0.9x-(x-1.3)]dX(1.3~5.7)/EI+4/10.4×
(0.46q3+0.92q4)/2×
6/EI
同时δBB、δCC、δCB、δBC同上,将此代入方程可得FA"
'
、FB"
、FC"
、FD"
得FA=FA'
+FA"
同理可得FB,FC,FD.
FB=65.51FC=50.47kn
由ΣMA=0.
-FD*11.7-65.51×
0.65-50.47×
1.3+q4×
5.7²
/2+(q3-q4)/2×
/3+F×
5.7+q2×
6×
8.7+(q1-q2)/2×
9.7×
6=0
推出FD=80.607kn
根据力平衡原则可求FA=-6.57kn
桁架坐在大横杆上,横杆间距为650mm,横杆受桁架传来的支座力,取支座B最大支座力验算大横杆
跨中弯矩为:
Mmax=1/4*p*L
=1/4*65.51*0.65
=10.645KN.M
直径48mm,壁厚3.2mm钢管的截面惯性距I和截面抵抗距W分别为:
W=2*4.493=8.99cm3
I=2*10.783=21.57cm4
由σ=M/W
=10.645*106/8.99*103=1184n/mm2大于抗弯强度设计值[f〕=205n/mm2
采取补强措施,需将支座力进行分解,采取在桁架的上玄下设丝杠顶10号槽钢(连接点采用铁丝绑牢)和在桁架的下玄杆下设大横杆。
桁架两侧立杆受力为:
RA=RB=1/2q=32.75Kn
10号槽钢验算:
查施工手册,可得,W=39.7cm³
每米重10Kg,此加固槽钢长为500mm;
将模型视为简支梁,则,集中荷载F=65.5+0.05=65.55KN,如下图:
可得,M=1/4×
FL=1/4×
65.55×
0.5=8.18KN·
m
δ=M/W=8.18KN·
m÷
39.7cm³
=206.04N/mm²
<
215N/mm²
=[f]
所以,符合要求。
FA=-6.57knFB=65.5knFC=50.47knFD=80.607kn
根据扣件的抗滑承载力:
R≤Rcf
Rc------扣件抗滑力取8kn
R-------水平杆传给立杆的竖向作用力计算得32.75kn
R>
Rc扣件抗滑满足不了设计要求,因此在支撑桁架的上部采用丝杠支撑,在桁架的下部采用双扣件连接。
由于丝杠的抗压强度为19KN,其双扣件的抗滑力为16KN,所以16+19=35KN>
32.75KN,所以,满足要求。
但,为了使这三排支点的立杆受力均匀,特用以上方法,用槽钢将立杆两两相连,并与桁架顶牢靠。
因此每根立杆所受支座力为(fa+fb+fc)/3=36.5KN
立杆的稳定性验算:
分解的支座反力N1=36.5kn,则,
作用在单根钢管上的扣件及自重N2=3.85*10*(40+40÷
28条×
8.7m÷
14²
)+40÷
13.4N÷
=4.04kn
槽钢自重N3=0.05KN
则,此三排立杆,每根受力为40.6KN
立杆计算长度L0=uh=1.3*1.2=1.56m
L0/i=1560/15.9=98.1查表得ф=0.603立杆的受压应力计算值:
σ=40.6*103/0.603*424=158.7N/mm2
小于允许应力设计值,满足要求。
稳定性满足要求。
漏斗口处工字钢和埋件的验算:
(1)工字钢
此模型为两端固定梁,L=3.05m,查表得工字钢的W=273cm³
每根工字钢上立7根立杆,其中有3根为支座立杆,其余4根为架体立杆,经换算得整个中架子的平均到每根立杆的总承载力为(40.6×
3+4.09×
4)/7=19.7KN,则,换算为线性荷载q=19.7×
7÷
3.05=45.3KN/m,
查施工手册,M=ql²
/24=45.3×
3.05²
/24=17.56
σ=M/W=45.3×
/24KN·
m/273cm³
=64.32N/mm²
(2)埋件验算
1埋件与工字钢的焊缝计算
支座反力F=0.5×
qL=69.08KN
焊缝高度取he=4mm,焊缝长度取Lw=200mm,焊缝强度设计值ftw=170N/mm2
将连墙杆轴力N1分解成平行于预埋件的Rx和垂直于预埋件的Ry
则该焊缝受拉剪作用
σf=Ry/heLwτf=Rx/heLw
其中:
he:
焊缝高度Lw:
焊缝长度
[(σf/Rf)2+τf2]1/2=N1/heLw=69080/800=86.35≤ftw=170N/mm2
因此,满足要求。
ftw:
角焊缝允许内力值
Rf:
增大系数,动载取1.0,静载取1.22,此处取1.0
②预埋件与锚固筋焊缝验算:
由于锚固筋采用Φ12钢筋,且为4个锚固抓,所以,焊缝长度为4×
3.14×
12=150.7mm,焊缝高度仍采用4mm.
同理可得[(σf/Rf)2+τf2]1/2=N1/heLw=69080/(4×
150.7)=114.6≤ftw=170N/mm2
因此满足条件。
(3)预埋件的锚固筋验算:
由于混凝土等级为c40,所以查表可得fτ;
0.75n×
3.1
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