基于BIM技术在复杂空间结构中的应用.docx
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基于BIM技术在复杂空间结构中的应用
2.10基于BIM技术在复杂空间结构中的应用
2.10.1应用概况
BIM概念的引入:
建筑信息模型(Building Information Modeling,简称BIM)是创建并利用数据模型对项目进行设计、建造及运营管理的过程,一种应用于工程设计建造管理的数据化工具,通过参数模型整合各种项目的相关信息,在项目策划、运行和维护的全寿命周期过程中进行共享和传递,使工程技术人员对各种建筑信息作出正确理解和高效应对,为设计、施工以及运营单位在内的各参建单位提供协同工作的基础,在提高生产效率、节约成本和缩短工期方面发挥重要作用。
它的特点是可视化,协调性,模拟性,优化性和可出图性,BIM建筑信息模型为我们展现了二维图纸所不能给予的视觉效果和认知角度。
BIM的虚拟施工为施工企业有效控制施工组织,减少返工,控制费用、进度,创造绿色环保低碳施工方面提供了有力支持,其作用也在工程领域内日益凸显。
作为建设项目全寿命周期中至关重要的施工阶段,BIM建筑信息模型的运用将为施工企业的施工产生极为重要的影响。
青岛东方影都展示中心为钢管柱支撑组合空间大跨复杂网壳钢结构体系,鹦鹉螺外形,施工难度系数大且工期紧张,在设计阶段的结构力学分析、能耗优化;在建造阶段的施工管理;交付使用后在建筑产品的物业运营管理等方面,BIM均得到有效应用。
尤其在施工阶段,及时发现了设计阶段的错误,避免了大量的返工重修,利用BIM模型进行结构、机电及装修安装等虚拟施工,对施工方案比选、优化,以较少建造成本,实现了安全、可靠、高效施工,在规定时间内将工程交付业主使用。
见图1效果图,图2实体图。
图1效果图图2实体图
本工程主体采用钢框架结构,外围护采用网壳加铝单板幕墙结构,网壳结构通过箱型弯曲大梁将力传递到支撑钢管柱上。
钢管柱内浇筑C50自密实砼,总体结构受力以钢结构为主,砼为辅。
见图2.10-3主体框架图
图3主体框架图
2.10.2、关键点及难点
1、青岛东方影都展示中心工程外围护结构采用网壳结构,网壳结构由9片独立的网格结构和穹顶组成,其支撑体为一、二层钢框架结构,网壳之间采用空间扭曲管桁架连接,网壳与大梁通过箱型杆件连接,网壳与钢管柱通过柱顶树杈结构进行销轴连接。
其整个网壳结构共有9000多个杆件,4300多个节点,其所有杆件均由矩形管制作而成。
整体网壳结构见图4。
2、结构的复杂及扭曲造型,造成桁架或杆件交叉数量大,结构设计及钢结构深化设计优化量大且困难。
3、结构水平及竖向转换多,平面分布不均匀,受力复杂,结构及施工模拟受力分析困难。
4、复杂的扭曲三维空间结构,结构、装修及机电等施工定位难度大。
5、机电管线需从钢结构桁架间穿过,机电综合排布需与钢结构模型整体结合考虑。
图4整体结构图
2.10.3、BIM技术应用
2.10.3.1、结构分析的总体要求
1、分析模型
青岛东方影都展示中心结构复杂,分析模型先分块再合并,采用SAP2000研究整体结构的抗震性能。
网壳结构共有9000多个杆件,4300多个节点,模型信息量巨大。
分析模型中,梁、柱采用杆单元,墙、板采用壳单元。
在整体分析中,采用反应谱静力方法,从中发现结构中的薄弱环节,考核中心剧场对整体结构的影响,各会议厅和主要悬挑部位、曲面外围护框架系统、屋盖系统、筒体等部位在地震作用下的表现,是否满足整体设计的目标;整体结构在风、地震和重力荷载作用下的位移和内力,对结构构件进行优化;利用整体计算结果,进行整体设计。
整体计算模型见图5。
图5整体计算模型
工程结构布置复杂,而且不同结构部位有不同的设计性能目标,用整体模型进行分析很难面面俱到。
根据各个分块模型的分析,对结构杆件的承载力进行初步计算,进而对所用的杆件截面进行初步优化。
将整体结构分块,以便初步计算下列部位结构受力状态,结构分块计算原则为:
1)、计算钢平台桁架大跨度、大悬挑部位在重力荷载作用下初选结构杆件的承载力和变形状态是否满足要求;
2)、考核屋盖结构构件的承载力和变形是否满足要求;
3)、考核支撑柱与钢平台连接部位内力分布状态;
4)、考核筒体的竖向和水平受力状态;
对于初步合并模型,除完成静力计算工作外,动力计算尤其是地震作用计算时,进行计算方法比较,计算结果证明本工程设计时可采用振型分解反应谱法结果,直接动力分析结果可用于验算;对薄弱部位进行改造,消除了大量局部振动影响,保证整体计算顺利进行。
由于青岛东方影都展示中心为空间结构,结构的外形极不规则,幕墙柱结构及外包结构为曲面形状,网架结构支点少,跨度大,且悬挑大。
因此,只是对屋盖结构进行单独进行初步优化分析是不够的,需把所有结构整合在一起,分析结构的空间效应。
填加屋架和外围护幕墙结构,形成实际整体结构模型系统进行静动力计算分析,消除局部异常振动杆件,调整杆件应力状态,整体优化杆件。
2、荷载模型
(1)活荷载
活载标准值分别为:
有固定座位的会议厅:
3.0kN/㎡;无固定座位的会议厅,多功能厅,大餐厅:
3.5kN/㎡;公共区域:
3.0kN/㎡;舞台:
kN/㎡;设备机房:
7.0kN/㎡;厨房:
4.0kN/㎡;卫生间:
2.5kN/㎡;地下室顶板施工荷载:
10.0kN/㎡。
(2)水平地震作用
根据《建筑抗震设计规范》(GB50011—2001)[7]和《中国地震动参数区划图》(GB18306—2001),大连地区抗震设防基本烈度为7度,加速度为0.1g,设计地震分组为第一组,场地特征周期为0.35s。
《地质勘察报告》提出该场地为Ⅱ类场地,属抗震不利地段,场地地脉动卓越周期E-W方向0.137s,S-N方向0.135s,T-D方向0.147s。
水平地震作用采用反应谱法计算,小震下定义与安评报告符合的反应谱函数,采用Ritz向量法进行模态分析,能够消除不必要的阵型,在满足参与质量达到90%的状况下,极大地提高了工作效率。
计算表明,如果采用特征向量法进行模态分析,在计算500个阵型下,参与质量仍远未达到90%。
(3)竖向地震
由于本工程悬挑长度很大,屋盖支座分布非常不规则,屋盖、钢平台悬挑跨度接近50m。
结构竖向振动敏感,故在结构分析计算中考虑竖向地震组合,竖向地震作用采用规范规定的底部剪力法和振型分解法分别进行计算分析。
并且增加了以竖向地震荷载为主的地震组合。
(4)温度荷载
a最高合拢温度的确定
考虑结构体系在夏季合拢,采用大连极限高温35.3℃,并考虑大气透明度5级(青岛市夏季大气压力994.7MPa),根据北纬35°(略低于大连38°54’)太阳总辐射照度(W/㎡)计算12时的东、西、南、北及水平附加升温,相应部位的两部分温度值相加,得各自的最高温度(干球)。
风速采用低速1m/s。
b最低合拢温度的确定
考虑结构体系在冬季合拢,采用施工时气温为5℃(可控制),并考虑大气透明度5级(青岛市冬季大气压力1013.8MPa,),根据北纬50°太阳总辐射照度(因为黄道与赤道夹26°26’角,取接近值),计算9时的东、西、南、北及水平附加升温,相应两部分温度值相加,得各自最低合拢温度。
风速采用4.3m/s。
c最低平衡温度确定
采用青岛市极限最低温度并考虑连续阴雪,整体结构均达到-21.1℃。
d温差计算
温差按两个方案考虑。
第一方案,考虑夏季中午合拢,晴天遇极限高温,冬季未完成外围护而裸露且遇极端低温连续阴雪。
此方案为降温温差方案。
第二方案,考虑冬季施工,合拢时气温为5℃(可控制),夏季未完成外围护而裸露,且遇极端高温连续晴天。
此方案为升温温差方案。
两方案中的结构体系内部温差均采用其部位温差的最小者。
温差分布见下表温差T/℃
温差
第一方案(降温)
第二方案(升温)
屋面
-90
50
东侧
-65
25
西侧
-65
35
南侧
-70
35
北侧
-65
35
内部
-65
25
(5)温度效应计算
根据温降和温升两组温差分布,利用SAP2000程序分析结构体系的温度效应。
(6)结构验算
根据施工方案,建立相应可行的施工模拟模型,进行施工模拟验算。
以施工模拟结果作为初始条件,对结构进行验算。
3、地震动输入及分析方法
工程属于多塔体系,地震动考虑多点输入。
根据场地安评报告结果,结构基础为全风化板岩,且各个点性能基本一样,故在地震分析中采用单点输入的方式。
在进行结构反应谱设计中,小震参数根据安评报告进行参数取值:
阻尼比取值为0.02,场地特征周期为0.38s;中震和大震参数根据规范进行参数取值:
阻尼比取值分别为0.03和0.05,场地特征周期为0.35s。
在大震下周期折减系数取0.9。
采用反应谱方法时,根据安评报告,小震地震影响系max0.11,中震和大震分别按照规范给出的计算方法分别为0.23和0.5,采用REIZ向量(取前20阶)进行计算。
时程反应分析中,根据安评报告,结构的阻尼分别为0.02(小震)、0.03(中震)、0.05(大震),对地震记录峰值进行调整,实现小震、中震和大震作用下的不同工况验算(地震记录峰值分别为48、100、220cm/s2),地震记录沿X、Y、Z三方向加速度峰值比调整为1:
0.85:
0.65,运动方程采用直接积分方法求解。
4、整体计算结果分析
青岛东方影都展示中心曲面外围护框架与屋架,悬挑钢平台连成一体,相互之间作用非常紧密,不可分离。
曲面外围护框架系统既是围护结构,又承担部分竖向荷载,还参与抵抗风荷载和地震作用。
根据曲面外围护框架的受力特征,曲面外围护框架结构为钢框架网格结构。
曲面外围护框架构造为格构桁架和矩形钢管两种。
矩形钢管用于直接与地面和屋架相连部分柱,桁架用于被会议厅割断部分幕墙柱。
承重柱与幕墙柱重合时采用的交叉柱为矩形管。
由于与桁架平台相连,部分曲面外围护框架又起到支柱作用,桁架柱承受部分屋架荷载,协助屋架减少悬挑挠度,但应控制这部分荷载不能传太大(幕墙柱为双向斜柱)。
根据计算结果,曲面外围护框架系统承担相当数量的水平荷载,对建筑物抗侧移、抗扭转起到较大的作用,因此曲面外围护框架与屋架、钢平台桁架的连接节点应满足传力要求。
曲面外围护框架抵抗水平地震剪力X方向约占4.4%,Y方向约占7%。
因此本工程曲面外围护框架系统不是传统意义上的外围护结构,在设计中应根据受力状况,按框架结构进行抗震设计。
结构设计及验算反应谱CQC法和动力时程法在整体和局部重点部位的对比分析中,在各种不利工况组合情况下,小震时采用CQC法可以对结构进行初步设计。
采用小震作用下的各种不利组合结果设计后,均进行中震、大震组合的两种方法包络验算,使之满足性能化指标要求,通过上述设计与验算设计结果,以反应谱包络组合设计的各个部位的应力比均能满足性能化目标的设计要求。
结束语
为较准确有效地对复杂结构进行由浅入深的计算分析和结构优化工作,分别建立分块、合并、整体合并的阶段模型,在分块、合并模型计算过程中,除优化杆件断面和部分桁架结构构造外,对不利荷载布置影响和关键部位的挠度和内力进行了计算比较分析,消除了局部薄弱部位,有利于合并计算的顺利进行和结果整理设计。
计算分析表明,通过由分区到整体的分析流程是非常必要和有效的。
通过反应谱法与动力时程分析方法对整体结构进行计算,并且分析各个部位对整体结构的影响。
分析结果表明,各个部位有其独自的受力特点和对整体结构有不同的影响,并提出了相应的调整措施。
由于结构形式复杂,工程采用时程分析与反应谱相结合的抗震设计方法。
采用反应谱法进行构件的抗震设计,设计完成后需采用时程分析法对结构关键构件或主要受力构件进行内力与变形的进一步校核,附属构件可根据关键构件时程分析结果与反应谱计算结果关系给予强度上的适当调整。
对一些复杂节点和部位,应补充进行进一步详细有限元计算分析,保证设计的安全和合理性。
2.10.3.2、临时支撑胎架的搭设
本支架结构形式为钢框架,最高点18.5m,东西向最大宽度51.5m,南北向最大宽度31.5m。
柱采用圆管截面,梁采用热轧H型钢,支撑采用圆管,柱脚固定方式为圆管柱直接焊接到土建柱顶预埋钢板上,并设置加劲板;用于承受荷载的顶层主梁与钢管柱连接方式为刚接,次梁与主梁间为铰接;用于做柱间支撑的H钢梁与钢柱采用铰接连接;柱间斜杆支撑与钢柱采用铰接连接。
本工程屋面钢框架由于跨度大,安装时光靠钢柱无法满足安装的精度及稳定性,需要增加支撑胎架并确保结构满足设计的要求。
本项目运用BIM技术根据设计参数,提前进行支撑胎驾安装时可分多个作业面同时进行。
支撑胎架安装整体效果图如下图6:
图6支撑胎架整体效果图
2.10.3.2.1.支撑胎架的安装流程
1)支撑胎架可按区段进行安装,分段示意图7如下所示:
图7、支撑胎架平面分段图
支撑胎架安装流程为:
支撑架预埋件安装→支撑架钢柱安装→支撑架钢梁安装→支撑架钢支撑安装。
支撑架钢柱单重最大为1.7t,现场支撑架安装采用TC7525及TC7013塔吊进行配合吊装,由2台50t汽车吊及2台25t汽车吊配合吊装。
一台塔吊进行钢柱安装,另一台塔吊及时吊装其钢柱间相连钢梁,以保证形成稳定的空间结构。
2).胎架各层布置
支撑胎架各层布置如下表所示:
支撑胎架各层布置表
序号
图示
1支撑架柱脚布置图
2沙盘区域支撑架布置
3第二、三层支撑架布置
4第四层支撑架布置图
5第五层支撑架布置图
6第六层支撑架布置图
支撑胎架剖面表
3)、大梁支撑区域网壳结构施工
A、临时胎架布置
当网壳结构安装至第四阶段时,该部分无依附框架结构,采用与安装屋面大梁相同的办法进行安装。
根据网壳结构单元的分段形式,将临时支撑点尽量布置于支撑胎架的钢柱上;如无法布置在钢柱上,将支撑点布置于钢梁上,下方加设斜撑进行加固。
临时支撑架各处最高点距上部网壳结构最近处约0.5m,临时支撑架顶部与网壳结构高差较大的地方,采用在临时支撑架上搭设满堂脚手架,以脚手架作为安装工人的操作平台使用。
网壳结构施工时临时支撑胎架布置如下图所示:
B、支撑点采用HN400*200*8*13热扎型钢进行支撑,预计共设置130个支撑点,用钢量达90t。
C、网壳施工流程
1~8号网壳单元同时开始施工,按从下往上的顺序,同时进行门厅桁架和曲梁的安装,待门厅桁架和曲梁安装完后,进行网壳9和穹顶的安装,具体安装过程详见下表
序号
安装步骤
图示
1
钢框架结构安装
2
网壳1至网壳8下部结构的安装
3
网壳1至网壳8中部分段的安装,同时进行曲梁的安装
4
网壳1至网壳8上部分段的安装
5
网壳9的安装
6
穹顶和网壳1悬挑部分的安装
2.10.4、复杂空间结构测量BIM应用技术
2.10.4.1、空间定位测量的重点与难点
1、结构异常复杂,需建立高精度的平面控制网和高程控制点。
2、钢结构空间变化多,多为倾斜、弯扭、杂乱交错,控制精度要求高。
3、施工周期长,时间跨度大,各分项工程及工序交叉作业多,控制点使用频率高,需建立长期、稳定、统一的测量控制体系。
4、内业计算和外业测量工作量大,数据处理、测控方法的选择,放样工具的选择,直接影测量放样的精度和速度。
5、工程地处海边,施工环境复杂,特别是风、雾等天气影响较大,给空间复杂结构的测量定位精度控制带来巨大困难。
6、工程中大量的弯扭、倾斜、杂乱交错,垂直、规则杆件少,大部分需在工厂预制,现场散拼安装,现场需严格过程控制,逐一定位和校核。
7、钢结构工程,温度变形较敏感,因日照引起的温差影响,结构易出现变形现象,应选择有利的测控时间和条件。
2.10.4.2、空间测量定位总体方案选择
1、因建筑造型复杂,结构构件杂乱多变,应遵循“先整体后局部”和“关键部位重点控制”的测量控制原则,根据工程空间结构定位测量控制难度大,精度要求高等特点,首先遵循“先整体后局部”的测量原则,统一确定本工程的定位控制基准点,由此为基础,精确测设结构内部核心位置,由此开始进行周边结构进行逐步推进。
,其次是对关键结构、关键部位重点控制,挑选施工测量经验丰富的测量人员进行控制,,同时组织测量复核组,重点跟踪,确保钢结构安装精度,满足安装质量和装饰施工的需要。
2、本工程为钢管柱支撑组合空间大跨复杂网壳钢结构体系,鹦鹉螺外形,为装饰造型而设置的次生钢结构等均为空间杆件,采用空间三维定位测量控制技术进行重点控制。
因众多杆件为双向倾斜,其倾斜角度及定位在高空安装现场很难计算准确,必须依靠计算机打开三维实体模型,来计算和获取测量所需的精确数据,配合全站仪进行定位控制,大大提高了测量精度和测量控制的速度。
3、三维空间定位测量控制
A、工艺原理
1)积极采用BIM技术,与设计单位配合,通过Rhinoceros、AutoCAD软件1:
1三维实体模型。
2)在AutoCAD平面图上自建本工程的相对坐标或利用全站仪交会法,后视2个以上控制点,随机建立坐标系方便使用。
3)在1:
1三维实体模型上,将所需各节点相应坐标作水平剖切,形成平面图,拾取该控制点坐标,利用高精度全站仪(以及配套棱镜或进入免棱镜模式)进行放样和控制(平面位置和标高),将钢构件准确就位安装。
B、工艺特点
1)在视图和绘图过程中,能够较早地发现图纸中存在的各种问题,为钢结构工程顺利安装提前做好技术准备。
2)现场操作简单方便,与钢结构安装人员紧密配合,能够及时、有效地控制好现场钢结构安装高精度的要求。
3)由于采用全站仪与计算机之间实现双向通信,测量数据自动传输到全站仪内存,系统实时计算出点位坐标和偏差信息数据,保证杆件节点连接安装的准确性。
4)设站灵活,全站仪可以在不同的现场条件下选择最佳位置设站,减少其他工序对测量作业的干扰,反之也减少了测量工作对其他工序的影响。
3、工艺流程
结构测量控制网复核---平面控制网的建立与复核---平面放线与复核---高程控制网的建立与复核---施工控制标高抄测---三维空间定位测量控制与钢结构安装---三维空间位置复测校核---平面与高程控制网竖向传递与复核---进入下道工序。
4、平面控制测量
1)平面控制网的建立
平面总控制网布设成闭合环形导线,采用全站仪导线法进行测量,做为现场的平面控制基准,控制网(点)要做好维护并定期进行复核,校正,见下图
平面总控制网布置图
2)轴线控制网的测设
根据总平面控制网使用全站仪,采用直角坐标法和极坐标法来测设建筑物所需要的轴线控制桩,复核无误后作为建筑物轴线控制网。
3)平面放线
依据平面控制网放出钢结构定位中心线,中心线测放完毕并自检合格后,以中心线为依据,根据图纸设计尺寸,逐一放出构件所需控制的细部小线。
4)控制网竖向传递
在控制点上架设激光铅直仪,精确对中整平后,经仪器旋转0°、90°、180°、270°四个方位与激光接收靶配合向上投测施工所需控制点。
控制点投测完并且与角度校核无误后作为上一层施工依据。
5)高程控制测量
A、高程控制网的建立
高程控制的建立依据业主提供的水准基点,采用精密水准仪对所提供的水准基点按二等水准精度进行复测检查,校测合格后,测设一条闭合水准路线,经平差后作为本工程高程总控制网。
B、施工控制标高抄测
依据独立的高程控制网将高程引测至现场结构柱及墙体表面(一般为结构标高1m或建筑标高1m控制线),每个工作面不少于2个,每层不少于4个,几点之间应闭合,其闭合差应小于2mm,即使做好记录并做好标记,以便全站仪及时就近引测。
C、标高控制竖向引测
标高竖向引测一般采用直接量尺法和悬吊钢尺法进行,各层钢结构标高引测采用全站仪利用轴线控制网预留洞进行垂直测距,结合水准仪与悬吊钢尺法(加弹簧秤用标准拉力50N、加尺长、温差改正值)与结构标高控制网进行校核并进行相应钢结构所需标高控制点的引测。
5、测量控制方法
1)外包结构定位安装
本工程建筑造型独特为鹦鹉螺外形,结构杆件交错相交、复杂多变,数量繁多,采用现场散平拼安装,安装定位异常困难,常规的施工定位技术主要是基于建筑平面完成的,通过极坐标法和直角坐标法完成测量,高程测量则采用三角高程测量完成。
而本工程如采用常规的定位测量技术,将无法保证质量,也无法保证进度。
为满足工程施工需要,我们采用了实时三维测量定位技术,利用rhino、AutoCAD软件建立工程实体模型,借助电脑软件辅助测量,根据设计给定的定位坐标在电脑中建立模拟坐标系,将整个建筑模型导入模拟坐标系中,经过计算校核,计算出各杆件节点的坐标数值,并进行编号储存,用于实际安装时测量定位,定位时采用全站仪(TOPCON301D)测量。
采用实时三维测量定位具有以下特点:
(1)施工方便,适合于各类复杂部位的测量,可在虚拟坐标系中模拟操作,将复杂的
测量过程简单化;
(2)采用全站仪测量精度高,普通全站仪精度可达到:
2″±(2+2ppm);
(3)测量速度快,操作简单,人机对话简单明了;
(4)使用方便,适应性强,设备费用低,应用前景大;
(5)智能化程度高,全站仪能自动计算数据,可存贮测量成果,操作十分方便。
施工时,利用三维模拟技术建立虚拟的测量空间,以现场1轴交A1轴的±0.000为坐标原点(0,0,0),采用坐标定位法实施测量。
6、质量控制
1)、树立测量人员的高精度意识,对控制点的设计、计算、施测做到步步有校核,施工过程中,严格贯彻测量工作的自检、互检制度。
2)、为避免钢结构对温度变化的敏感性,各校正测量应统一在温差变化较小的早晨或傍晚进行。
具体质量控制措施:
1)配备精密仪器,减少仪器本身误差对测量精度的影响。
2)现场使用的测量仪器设备应根据《测量仪器使用管理办法》的规定进行检校和维护保养并做好记录,发现问题及时送检。
3)现场测量人员应固定,将测量施工的人为误差控制到最低。
4)测量放线成果符合《工程测量规范》、高层建筑混凝土结构技术规程》和《钢结构工程施工质量验收规范》等规范要求。
2.10.4.3、结语
1采用全站仪及计算机对三维实体模型获取施工所需的精确坐标点,二者结合运用,平均每安装1根异形钢构件的时间节省了约60%,大大加快了施工进度。
使用钢结构空中三维空间定位测量控制技术与传统的测量控制技术相比,不仅减少了大量的外业和测量工作量,而且提高了测量精度,使得工效得到明显提高,同时也节约了成本,保证了钢结构的安装质量。
2、青岛影都会展中心钢结构空中安装时,在施工现场利用计算机分解三维实体模型,配合全站仪直接放样各钢构件安装控制所需的节点坐标,来进行定位测量控制,极大地提高了钢结构安装定位的精度。
形成了一整套从内业数据演算到外业节点放样与实测坐标的空中三维空间定位测量技术。
3、钢结构空中安装使用全站仪和三维实体模型进行测量控制的前提,首先需科学选用适合安装需要的全站仪和正确掌握计算机的三维制图技术与全站仪间的配合测量方法。
再由室内三维实体模型图设计转向室外空中安装三维实体模型图的实际应用,采用三维坐标系来进行空中高精度定位测量及安装控制。
4、采用三维空间定位测量控制技术的实施,确保了青岛影都会展中心屋顶异形钢结构技术的实施,确保了异形钢结构的各节点安装在空间定位±5mm的预定精度,最终顺利完成了所有钢构件的空中安装对接,钢结构安装位置的准确性。
该技术方便可靠,既保证了安装质量,又提高了工效
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