高架桥优秀模板方案.docx
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高架桥优秀模板方案
模架设计方案
一、编制依据
1、图纸及相关资料
(1)京承高速公路(密云沙峪沟-市界段)工程施工图纸。
(2)地勘报告。
2、施工管理文件
(1)交通部公路工程验收规范。
(2)公路工程施工安全技术规程。
(3)《质量管理体系要求》GB/T19001-2001。
(4)《环境管理体系规范及使用指南》B/T24001-1996。
(5)《职业安全健康管理体系审核规范》GB/T28001-2001。
3、相关规范
(1)组合钢模板施工手册;
(2)建筑结构静力计算手册;
(3)实用土木工程手册;
(4)钢结构设计手册。
(5)混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)
二、项目概况
(1)总体概况
序
项目内容
号
1工程名称京承高速公路(密云沙峪沟-市界段)工程第4标段
2建设单位北京市首都公路发展集团有限公司
3设计单位北京市市政工程设计研究总院
4线路走向京承高速公路(密云沙峪段-市界段)工程位于北京市密云县东北部,
及标段划路线起点位于密云县穆家峪镇沙峪沟,经巨各庄镇、大城子镇、北庄镇、
分太师屯镇、古北口镇至终点市界(京冀界),全长62.685km。
此次施工为K68+300-K100+300段,路线长度为32km,分为7个标段,本合同段为第
4标段。
本标段起止桩号为K83+740-K88+700,长度4.96km,本工程按高速公
路标准设计,主线设计速度为100km/h,采用双向4车道。
5建设规模
3
3
本标段路基填方132.6万m,路基挖方59.1
万m,路面结构层57.1
2
6座、地方路跨河桥2座、通道3座、涵洞17道。
万m;标段内设主线桥
6工期要求2007年9月-2009年9月
(2)桥梁工程概况
2.1红门川5号桥
序
孔数-孔
桥梁全长
中心桩号
径(孔-m)
(m)
号
上部结构
左半幅
K83+976.15;
11×30
336
预应力混凝土
1
右半幅
连续箱梁
K83+982.02
结构类型
下部结构
桥墩为扩大基础,柱式墩,墩间采用系梁连接,分联墩上接盖梁;桥台为桩基
础,肋板式桥台
2.2K85+395.937主线桥
序
孔数-孔
桥梁全长
结构类型
中心桩号
径(孔-m)
(m)
号
上部结构
下部结构
桥墩为扩大基础,柱式
K85+396.
3×25
81m
现浇预应力混凝
墩,墩间采用系梁连
1
937
土连续箱梁
接;桥台为扩大基础,
重力式桥台
2.3K85+608主线桥
序
孔数-孔径
桥梁全长
结构类型
中心桩号
号
(孔-m)
(m)
上部结构
下部结构
桥墩为扩大基础,柱式
1K85+6083×25
81
墩,墩间采用系梁连
预应力T梁
接;桥台为扩大基础,
重力式桥台
2.4大城子立交主线1号桥
序
孔数-孔
桥梁全长
结构类型
中心桩号
号
径(孔-m)
(m)
上部结构
下部结构
桥墩为桩基础上接承
K86+843.13
台,柱式墩,墩间采用
1
153
预应力混凝土T
5×30
系梁连接,墩顶上设预
7
梁
应力混凝土盖梁;桥台
为桩基础,肋板式桥台
2.5大城子立交主线2号桥
序
孔数-孔
桥梁全
中心桩号
号
径(孔-m)长(m)
上部结构
预应力混
1K87+532.55×25131
凝土T梁
结构类型
下部结构
桥墩为扩大基础,柱式墩,墩间采用系梁连接,墩顶上设预应力混凝土盖梁;桥台为扩大基础,重力式桥台
2.6K87+802.082主线桥
序
桥梁
结构类型
孔数-孔
中心桩号
全长
号
径(孔-m)
上部结构
下部结构
(m)
桥墩为桩基础上接承台,
K87+802.08
现浇预应力混凝
柱式墩,墩间采用系梁连
3×3099.7
接;0#桥台为扩大基础,
1
2
土连续箱梁
重力式桥台,3#桥台为桩
基础,肋板式桥台
其中现浇预应力混凝土连续箱梁两座,红门川5#桥为左右两幅为分离
式,箱梁高度1.6m,底板宽8.87m,外悬臂1.945m。
半幅桥面全宽12.76m。
1K87+802.082主线桥箱梁高度1.6m,底板宽8.87m,外悬臂2.00m。
半幅桥
面全宽12.87m。
桥梁墩柱详见下表:
墩柱统计表
桥梁名称
墩柱直径
墩柱数量
墩柱高度
红门川5号桥
D=1.5米
28棵
11.20~19.80米
D=1.8米
12棵
1K85+395.937主线桥
D=1.8米
8棵
11.739~19.249米
1K85+608主线桥
D=1.8米
8棵
10.724~16.54米
大城子互通式立交1#主线桥
D=1.5米
16棵
9.80~11.84米
大城子互通式立交2#主线桥
D=1.5米
4棵
6.427~19.842米
D=1.8米
12棵
1K87+802.082主线桥
D=1.5米
8棵
13.157~14.657米
王达路跨红门川桥
D=1.5米
4棵
6.32~7.265米
本工程工期紧,为节约投入,要求模板周转次数多,模板安装、拆模简便、
迅速,砼成形好,并且要获得良好的社会效益,所以对模板整体性、强度和刚
度有较高的要求。
三、模板及支撑体系方案选择
模板设计时应考虑以下因素:
满足设计图要求的形状及尺寸,通用性要强,
在模板能够承受各种受力的前提下,力求操作简便,周转次数多,不易变形,
模板接缝严密不漏浆,砼成型质量好。
1、墩柱模架
(1)墩柱模架中因为墩柱柱间有系梁,所以模板设计时需考虑系梁以下的墩柱
高度,因此,将系梁处墩柱模板单独设计。
系梁处的墩柱模板高度设为1.3m、
1.5m,减去系梁高度后,将伸出系梁部分的尺寸设为0.1m。
墩柱模板安装时,可将其配合1m、1.5m、2m的模板,如果还不符合高度模数时,可以在墩柱底部抹一定厚度的砂浆,以保证系梁下面的墩柱高度。
为便于模板的拆模和安装,采用半圆形整体整板,每节用螺栓连接。
考虑模板周转次数多和模板修整打磨的损耗,要求设计钢板厚5mm。
(后附墩柱模板组拼明细表)
(2)为力求施工简便,安装时只用三根钢丝固定上端,所以取消柱箍、立带,用可调顶管固定下端,柱箍(横肋)焊在横板上,立带(纵肋)焊在立板上,与模板构成整体。
(3)由于模板多次周转,为避免多次使用造成变形对质量的影响,所以设计时对模板钢肋局部进行加密,以提高强度和刚度。
(4)墩柱模板及支撑体系详见模板施工图(附图三)
2、箱梁模架
模板支架采用满堂红碗扣式脚手架,混凝土外露面模板采用全新的15mm
厚酚醛覆面胶合板,后背50mm厚大板。
四、模架设计及计算
1、墩柱模架设计及计算
1.1墩柱模板计算
荷载计算:
(1)圆柱模计算荷载组合分为两种
a.强度计算时荷载组合为振捣砼时产生的荷载(作用范围在有效压头高度之内)叠加新浇混凝土对模板侧向压力及混凝土重力。
b.刚度验算时荷载组合为新浇混凝土对模板侧向压力及混凝土重力。
(2)振捣混凝土时产生的荷载
对水平模板2.0KPa
对垂直模板4.0KPa
为确保砼振捣密实,在躲避钢筋情况下可能出现斜方向振捣,所以此荷载取4.0KPa。
(3)新浇混凝土对模板侧面的压力
施工时采用内部振捣器,当混凝土浇筑速度在6m/h以下时,新浇混凝土作
1
Fm0.22ct0K1K2V2
用模板最大侧压力计算式为
Fm=rcH
取二式中的小值
(5)新浇筑砼侧压力标准值
根据现场实际情况,砼浇筑速度为V=2m/h,砼入模温度T=25℃,C25砼的初凝时间为2.7小时,砼中不掺外加剂K1外加剂影响系数取1,砼坍落度120mm,K2混凝土塌落度影响系数取1.15。
则砼侧压力
Fm=0.22rct0k1k2v1/2=0.22x25x2.7x1x1.15
(2)1/2=24.15KN/m2Fm=rcH=25x19.84=496>24.15KN/m2
故取Fm=24.15KN/m2
则混凝土侧压力设计值
F=Fm×分项系数×折减系数
=24.15×1.2×0.85
=24.63KN/m2
(6)倾倒砼时产生的水平荷载,取F1=2KN/m2
荷载设计值为2×1.4×0.85=2.38KN/m2
荷载组合
计算强度时F=Fm+F1=24.63+2.38=27.01KN/m2
计算刚度时F=Fm=24.63KN/m2
1.2墩柱模板设计
为便于模板的拆模和安装,采用半圆形整体模板,每节两米。
考虑模板周
转次数多和模板修整打磨的损耗,所以设计钢板厚5mm。
1.2.1验算模板的板厚
圆弧模D=404mm
图1
θ=404/Rx180/л=404/900x180/л=25.73o
2
F设=Fxcos(1/2*25.73)=27.01xcos12.865=26.33KN/m
根据现场实际情况最不利的板是由下端数第二或第三行侧方格,为三面嵌固,
一面简支,选用最大侧压力值。
图2
A=404,B=400,A/B=404/400=1.01<2
所以按双向板计算。
B/A=400/404=0.99
查建筑结构静力计算手册表4-6
M=0.0173ql2=0.0173x49.73x4002=72881.4N.mm
选用5mm厚板,
223
W=1/6Bh=1/6x404x5=1683.3mm
σ=M/W=43.3Mpa<[σ]=215Mpa
挠度计算
Bc=(Eh3)/[12(1-μ)]
=2.06x105x53/[12(1-0.3
2)]
=23.582x105
挠度=0.00164xql4/Bc
=0.0014x26.33x10-3x4004/23.582x105=0.469mm
1.2.2内钢肋设计
(1)力学模型建立
由于施工中圆墩柱高为6.3~19.84m,至少为3节,由于施工中每节之间连接采用多个螺栓,使模板之间连接形成定向支座,并且两半圆模板用螺栓连接,形成整体后相互对拉,所以考虑每延米弧长的力学模型如下:
图3
q
471mm471mm471mm471mm
截面模量
471mm
图4
(2)内力计算
查表得:
M
中max
×27.01
×2
2
=2.48KN.m
=0.023
M支max=0.06×27.01×22=6.48KN.m
计算形心距
Y=ΣSi/ΣAi
2
ΣAi=404x5+100x8=2820mm
ΣSi=404x5x2.5+100x8x55=49050
Y=49050/2820=17.39
I01=1/12xbh
3
=1/12x404x5
3
=4208
I02=1/12xbh3
=1/12x8x100
3
=666666.7
Axd
2
=404x5(15.8-2.5)
2
=71464
1
1
Axd
2
=8x100(55-15.8)
2
=1229312
2
2
I0=IO1+IO2=670875
Aixdi2=1300776
4
I=670875+1300776=1971633mm
W=W0+Aixdi
W01=1/6bh2=1/6x404x52=1683.3
W02=1/6bh2=1/6x8x1002=13333.3
A1xd1=404x5(15.5-2.5)=30615
A2xd2=8x100(55-15.8)=31360
W=76991.6
查表3-7
q=26.33x0.32=8.42
M=0.107xql2=0.107x8.42x4042=147047.8
σ=M/W=1.9<[σ]f=0.632xql4/100EI
=0.632X8.42X4044/100/2.05X105/1211080
=0.011<[f]
满足要求。
1.2.3焊缝计算
根据模板设计规定,肋与板焊缝长度Lw=100mm,间距50mm,则每块2m长
模板中,共计焊缝总长度为ΣLw=(2/0.6)x10=30mm。
角焊缝hf=4mm
则每个角焊缝的容许拉力值Nf=ffwAe,其中:
Aehelwhfcos453084,85mm2
w
则Nf=84.85x160=13576.45N
则
Ny
Nx
78430
N
1.2213576.45
5
1.22Nf
1.2213576.45
即5条缝可满足要求,结合模板肋板布置形式及工艺要求,在实际制作时,
取8条缝。
1.2.4螺栓检验
建立直角坐标系。
以圆柱模板的端面圆心为坐标原点。
圆柱模板的纵轴为
Z轴,以右手坐标系确定X轴、Y轴,并把投影到XOY平面上,如下图所示。
计算模板受混凝土侧压力F设时环向拉伸内力Nd,沿Z轴纵向切去半个圆柱体,
其另一半隔体,在混凝土侧压力和内力作用下得静力平衡,由此求得内力Nd,
混凝土侧压力集中荷载为均布荷载qR设。
q设=F设x2=27.01x2=54.02KN/m
Rd=Nd+Nd=2Nd
Φ
Φ
Φ
O
图5
Rd
qR设Rsind
qR设RCOS
2qR设R2Nd
0
0
Nd=qR设R=54.02x900=48618N
采用M16螺栓:
Ntb
de2
ftb
Aeftb
156.717026639N
4
N=Nd/Ntb=1.8
墩柱砼浇筑过程中初期砼浇筑速度约为V=5m/h,且考虑施工中其它不可预
见因素故取螺栓间距为200mm,每延米打5个螺栓。
1.3墩柱柱间系梁模架设计
墩柱柱间系梁模架设计,系梁处采用碗扣式脚手架搭设间距为900mm×
600mm,箱梁横梁(中横梁)处支架搭设间距也为900mm×600mm,支架计算中
荷载组合远小于箱梁横梁(中横梁)处,故计算采取箱梁模架结果(详见箱梁
模架计算)。
2、箱梁模架设计及计算
2.1材质要求
(1)碗扣式脚手钢管
钢管规格采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管。
管件在进场后第一次使用前,按照规定的指标和检验方法,对钢管、扣件
进行外观质量检验,并抽取扣件样本进行力学性能和扭力距指标复验。
合格后,
完整存档备查。
扣件性能试验的合格标准
性能试验指标
直角扣件
旋转扣件
对接扣件
底座
抗滑试验
荷载(N)
7200
10200
7200
10200
—
—
位移值(mm)
1≤0.7
2≤0.5
1≤0.7
2≤0.5
—
—
抗破坏试验(N)
25500
17300
—
—
扭转刚度
力矩(N·m)
918
—
—
—
试
验
位移值或转角
无规定
抗拉试验
荷载(N)
—
—
4100
—
位移值(mm)
≤2.0
抗压试验(N)
—
—
—
51000
注:
1、试验采用的螺旋扭力矩为10N·m。
2、表中1为横杆的垂直位移值;2为扣件后部的位移值。
(2)胶合板
胶合板必须采用Ⅰ类胶合板。
胶合板规格为2400×1200×15mm。
抗剪强度符合下列要求:
不浸泡,不蒸煮:
1.4~1.8MPa;
室温水浸泡:
1.2~1.8MPa;
沸水煮24小时:
1.2~1.8MPa;
含水率:
5%~13%;
密度:
4.5~8.8kN/m3。
抗弯强度不低于13MPa,弹性模量不低于6000MPa。
(3)木材
木材采用落叶松木,有腐朽、折裂、枯节等的木材不得使用。
木材抗弯强
度不低于13MPa,顺纹抗剪强度不低于1.4MPa,弹性模量不低于9000MPa。
方木为150×150mm,木板为50mm厚。
2.2支架地基计算
荷载计算
模板及支架自重:
1.5kN/m
钢筋混凝土自重:
2
1)横梁处1.6×1×26=41.6kN/m2
2)一般腹板处断面面积为6.1994m2
6.1994×1×26÷8.87=18.17kN/m2
施工荷载:
取2.5kN/m2
振捣荷载:
取2kN/m2
2.2.1荷载组合
(1)横梁处
a、强度验算时
标准荷载分项系数取1.2,施工荷载分项系数取1.4。
荷载设计值:
PF=(1.5+41.6)×1.2+(2.0+2.5)×1.4
2
=58kN/m2=0.058N/mm
b、刚度验算时
取标准荷载值,即:
PF=41.6+1.5=43.1kN/m2;
(2)一般腹板处
a、强度验算时
标准荷载分项系数取1.2,施工荷载分项系数取1.4。
荷载设计值:
PF=(1.5+18.17)×1.2+(2.0+2.5)×1.4
=29.9kN/m
2
2
=0.03N/mm
b、刚度验算时
取标准荷载值,即:
PF=18.17+1.5=19.67kN/m2;
2.2.2支架地基承载力验算
(1)横梁处
断面面积为15.392㎡
单排方木受力:
16.2×0.6×(1.5+2.5+2)+15.392×0.6×26=298.44kN
地基受力面积:
16.2×0.1=1.62㎡
施工要求地基荷载:
298.44÷1.62=184.3Kpa
(2)一般腹板处
断面面积为7.4㎡
单排方木受力:
16.2×0.9×(1.5+2.5+2)+7.4×0.9×26=260.7kN
地基受力面积:
16.2×0.1=1.62㎡
施工要求地基荷载:
260.7÷1.62=161Kpa
支架基础底层采用30cm炮渣石,上层采用20cm二灰,在密实度达97%以
上时,其承载力可达到0.7MPa以上。
2.3支架设计及计算
2.3.1支架设计
模板支架采用满堂红碗扣式脚手架,钢管为φ48×3.5mm。
一般腹板处立杆
间距900mm×900mm,横梁(中横梁)处加密为900mm×600mm,加密段须
宽出横梁1200mm。
一般腹板处横杆步距1200mm,横梁处横杆步距600mm,立杆可调顶托采用60cm长顶托,伸出的螺旋长度不超过螺旋总长的1/3,即
20cm。
为保证支架的稳定性,横向、纵向均设剪刀撑,横向剪刀撑沿桥纵向每5
米满框布置。
纵向剪刀撑设在支撑架的外侧,每5米一道。
剪刀撑和斜撑采用
钢脚手管。
立杆底托采用固定底托,底托下横向设置10*10㎝方木。
外侧支架每侧比箱梁宽出1.8m,并满铺5cm厚木板,作为工作平台。
最外
侧立杆沿箱梁四周伸出箱梁顶面,栏杆高1.2m,并设置2层横杆,作为护身栏
杆,护身栏杆内侧挂密目网。
为方便、安全施工,必须在支架外侧搭设马道(与支架同步搭设)。
马道成之字形,中间转弯处设休息平台,坡度为1:
3,宽度不得小于1m,
转弯平台处面积不得小于3m2,宽度不得小于1.5m。
马道两侧和转弯平台外围
设置防撞栏杆和挡脚板,防撞栏杆高1.2m(搭设护网),挡脚板高0.18m。
马道
两侧、转弯平台外围和端头自下而上连续设置剪刀撑。
大横杆步距不得超过
1.
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