脚手架荷载等计算示例.docx
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脚手架荷载等计算示例.docx
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脚手架荷载等计算示例
6计算参数:
钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架,搭设高度40米,6米以下采用双管立杆,6米以上采用单管立杆。
立杆的纵距1.30米,立杆的横距1.10米,内排架距离结构0.50米,立杆的步距1.80米。
钢管类型©48X3.0,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.6米,水平间距3.9米'施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片,荷载为0.10kN/m2,按照铺设4层计算。
2
栏杆采用竹笆片,荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m。
脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加2根大横杆。
一2
基本风压0.30kN/m,高度变化系数1.0000,体型系数0.6000。
99
地基承载力标准值170kN/m,底面扩展面积0.250m,地基承载力调整系数0.40钢管惯性矩计算采用匸n(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=n(D4-d4)/32D。
6.1大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
6.1.1均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值
P2=0.100X1.100/2=0.055kN/m
活荷载标准值
Q=3.000X1.100/2=1.650kN/m
静荷载的计算值
q1=1.2X0.038+1.2X0.055=0.112kN/m
活荷载的计算值
q2=1.4X1.650=2.310kN/m
q、
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)q、
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
6.1.2抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:
迹唤70強尸+010幻厂
跨中最大弯矩为
2
M〔=(0.08X0.112+0.10X2.310)X1.300=0.406kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
静荷载标准值q1=0.038+0.055=0.093kN/m
活荷载标准值q2=1.650kN/m
讪77般+0.990鑰
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
45
V=(0.677X0.093+0.990X1.650)X1300.0/(100X2.06X10X107780.0)
=2.183mm
―大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm满足要求!
6.2小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
6.2.1荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038X1.300=0.050kN
脚手板的荷载标准值
P2=0.100X1.100X1.300/2=0.072kN
活荷载标准值Q=3.000X1.100X1.300/2=2.145kN
荷载的计算值P=1.2X0.050+1.2X0.072+1.4X2.145=3.149kN
111]\[|11V11'i"!
iA
F1/2t
If
小横杆计算简图
6.2.2抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
623挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下
48£Z
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
45
V1=5.0X0.038X1100.004/(384X2.060X105X107780.000)=0.033mm
集中荷载标准值P=0.050+0.072+2.145=2.266kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
5
V2=2266.420X1100.0X1100.0X1100.0/(48X2.06X105X107780.0)
=2.831mm
最大挠度和V=V计V2=2.864mm
—小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm满足要求!
6.3扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
5.2.5):
其中Rc――扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN;
R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038X1.100=0.042kN
脚手板的荷载标准值P2=0.100X1.100X1.300/2=0.072kN
活荷载标准值Q=3.000X1.100X1.300/2=2.145kN
荷载的计算值R=1.2X0.042+1.2X0.072+1.4X2.145=3.139kN
―单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
6.4脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.0995
NG1=0.100X40.000=3.982kN
⑵脚手板的自重标准值(kN/m);本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.10
NG2=0.100X4X1.300X(1.100+0.500)/2=0.416kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标
准值为0.17;NG3=0.170X1.300X4=0.884kN
2
⑷吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m);0.010
NG4=0.010X1.300X40.000=0.520kN
经计算得到,静荷载标准值Ng=Ng什N32+N33+N34=5.802kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总
和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值Nq=3.000X2X1.300X1.100/2=4.290kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
N=1.2NG+0.9X1.4Nq
经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力:
N=1.2X5.802+0.9X1.4X4.290=12.368kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力:
N=1.2X5.802+1.4X4.290=12.968kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式
2
Mw=0.9X1.4WJah2/10
其中Wk――风荷载标准值(kN/m2);
la立杆的纵距(m);
h立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩:
Mw=0.9X1.4X0.180X1.300X1.800X1.800/10=0.096kN.m
6.5立杆的稳定性计算
7.5.1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=12.968kN;
i计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;
k――计算长度附加系数,取1.155;
u――计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;
l0――计算长度(m),由公式10=kuh确定,
10=1.155X1.500X1.800=3.118m;
A立杆净截面面积,A=4.239cm2
W――立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;
入——长细比,为3118/16=196
入0——允许长细比(k取1),为2700/16=169<210
一长细比验算满足要求!
©轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Io/i的结果查表得到0.190;
(T钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);
[f]――钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
经计算得到:
2
(T=12968/(0.19X424)=161.390N/mni;
—不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算(7<[f],满足要求!
6.5.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=12.368kN;
i计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;
k――计算长度附加系数,取1.155;
u――计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;
l0计算长度(m),由公式I°=kuh确定,
l0=1.155X1.500X1.800=3.118m;
A立杆净截面面积,A=4.239cnf;
3
W立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm;
入——长细比,为3118/16=196
入0——允许长细比(k取1),为2700/16=169<210
八长细比验算满足要求!
©轴心受压立杆的稳定系数,由长细比I°/i的结果查表得到0.190;
M计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,M=0.096kN.m;
(T
钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);
2
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
经计算得到(T=12368/(0.19X424)+96000/4491=175.187N/mm;
一考虑风荷载时,立杆的稳定性计算(7<[f],满足要求!
6.6最大搭设高度的计算
不考虑风荷载时,当立杆采用单管时,单、双排脚手架允许搭设高度[H],按下式计算:
[H]=[©Ac-(1.2NG2k+1.4NQk-Nxie)]/1.2gk
其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力,NG2k=1.820kN;
NQk——活荷载标准值,NQk=4.290kN;
gk——每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.100kN/m;
Nxie——轴向力钢丝绳卸荷部分,NQk=0.000kN;
2
7——钢管立杆抗压强度设计值,7=205.00N/mm2;经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度[H]=69.335米。
考虑风荷载时,当立杆采用单管时,单、双排脚手架允许搭设高度[H],按下式计算:
[H]={©A7-[1.2NG2k+0.9X1.4(NQk+©AMwk)-Nxie]}/1.2gk
其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力,NG2k=1.820kN;
NQk——活荷载标准值,NQk=4.290kN;
gk——每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.100kN/m;
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,MWk=0.076kN.m;
Nxie――轴向力钢丝绳卸荷部分,NQk=0.000kN;
7——钢管立杆抗压强度设计值,7=205.00N/mm2;
经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度[H]=60.054米
—取上面两式计算结果的最小值,脚手架允许搭设高度[H]=60.054米
6.7连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:
N
l=Nlw+No
其中
Nlw――
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:
N
lw=1.4XwkXAw
w
k――
2
风荷载标准值,wk=0.180kN/m2;
A
w――
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
A
2
w=3.60X3.90=14.040m;
N
o――
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No=3.000
经计算得到Nlw=3.538kN,连墙件轴向力计算值Nl=6.538kN根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求,轴向力设计值Nf2=0.85©A[f]
其中©――轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.60的结果查
表得到©=0.92;
222净截面面积Ac=4.24cm;毛截面面积A=18.10cm;[f]=205.00N/mm。
经过计算得到Nf1=73.865kN
一Ni>N,连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到Nf=288.444kN
—N2>N,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
—经过计算得到Ni=6.538kN小于扣件的抗滑力8.0kN,连墙件扣件满足要求!
6.8立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
Pk=N/A=40.37(kPa)
其中pk――脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值,
Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值
Nk=5.80+4.29=10.09kN
A基础底面面积(m);A=0.25
fg――地基承载力设计值(kN/m2);fg=68.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg=kcXfgk
其中kc――脚手架地基承载力调整系数;kc=0.40
N2=2.2x
^=0Jxr
5=1Ax(^-2)xlaxlb
L--
长杆总长度(m);
N1--
小横杆数(根);
N2
--直角扣件数(个);
N3--
对接扣件数(个);
N4
--旋转扣件数(个);
S--
脚手板面积(m2);
n--
立杆总数(根)n=178
;H--
搭设高度(m)H=40;
h--
-步距(m)h=1.8;
la--
立杆纵距(m)la=1.3;
lb-
-立杆横距(m)lb=1.1
?
长杆总长度(m)
L=1.1X
40X(178+1.3X178/1.8-2X
1.3/1.8)=13424.89
小横杆数(根)N1=1.1X(40/3.6+1)X178=2371
直角扣件数(个)N2=2.2X(40/1.8+1)X178=9094对接扣件数(个)N3=13424.89/6=2238
旋转扣件数(个)N4=0.3X13424.89/6=672
脚手板面积(m2)S=1.1X(178-2)X1.3X1.1=276.85
根据以上公式计算得长杆总长13424.89;小横杆2371根;直角扣件9094
个;对接扣件2238个;
旋转扣件672个;脚手板276.85m2。
2
M=(1.2X0.038)X1.1002/8+3.149X1.100/4=0.873kN.m
(T=0.873X10/4491.0=194.358N/mm
2….
—小横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求!
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