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化肥生产工艺技术资料汇编
化肥生产工艺技术资料汇编
二分公司工艺科
二零一零年十一月份
第一部分化工基础知识计算
一、流体密度的计算:
流体的密度:
单位体积流体所具有的质量称为流体的密度。
其数学表达式为:
ρ=M/V
式中:
ρ-----流体的密度,kg/m3;M-----流体的质量,kg;V-----流体的体积,m3;
流体的密度一般可在物理化学手册或有关资料中查得,如果查得的数据不是以SI制表示的,可换算为SI制。
(1) 液体的密度:
a.纯液体的密度ρ
若知比重为d,则ρ=1000d;如:
d笨=0.88,则ρ苯=880kg/m3
b.液体混合物的密度ρm
若某种液体是由N种不同的液体混合而成,其密度ρm可由下式计算:
1/ρm=xA/ρA+xB/ρB+……+xN/ρN (2--2)
式中:
xA、xB、……xN-----各组分的质量分率。
ρA、ρB、……ρN------各组分的密度。
例2-1:
已知20°C时水、甘油的密度分别为998kg/m3、1260kg/m3求50%甘油水溶液的密度。
解:
1/ρm=0.5/998+0.5/1260ρm=1114kg/m3
(2)气体的密度:
a.纯气体的密度ρ
在气体的温度不太低,压力不太高的情况下,气体的密度可按理想气体状态方程式计算:
ρ=PM/RT
式中:
M-----气体分子量;P-----气体的绝对压强;
T-----气体的绝对温度;R-----气体常数,8.314kJ/kmol·K
b.气体混合物的密度ρm
气体混合物的密度ρm的计算与纯气体的密度计算式类似,只不过将M改为Mm即可,而Mm为平均分子量,即ρm=PMm/RT 而Mm=MAYA+MBYB+……+MNYN
式中:
MA、MB、……MN----各组分的分子量;
YA、YB、……YN-----各组分的摩尔分率;
二.流体静压强的计算:
流体垂直作用于单位面积上的压力,称谓流体的静压强,其数学表达式为:
P=F/A(2--5)
式中:
P-----流体的压强,N/m2或Pa;
A-----作用面的面积,m2;
F-----面积A上的作用力,N;
在工业生产上,有时把压强也称为压力,请予以注意。
在工业生产上,经常用到标准大气压和工程大气压,它们与常见的压强单位换算关系如下:
1atm=101325Pa=760mmHg柱=10.33mH2O柱。
1at=1kgf/cm2=9.81×104Pa=735.6mmHg柱=10mH2O柱。
流体压强P除采用不同的单位来计量外还可根据不同的情况,用不同的方法来表示。
绝对压强,或称为真实压,是以绝对零压为起点计算的压强。
或真空为起点计算的压强。
本课程中所有公式、方程中所指的压强,均为绝对压强,简称绝压。
表压强,简称表压,是指以当时当地大气压为起点计算的压强。
当所测量的系统的压强等于当时当地的大气压时,压强表的指针指零。
即表压为零。
真空度,当被测量的系统的绝对压强小于当时当地的大气压时,当时当地的大气压与系统绝对压之差,称为真空度。
此时所用的测压仪表称为真空表。
系统P>大气压时 绝对压=大气压+表压
系统P<大气压时 绝对压=大气压-真空度
三.流体比容的计算:
单位质量流体的体积,称为流体的比容,数学表达式为:
υ=V/M
式中:
υ----液体的比容,m3/kg;M-----流体的质量,kg; V-----流体的体积,m3
显然,流体的比容是其密度的倒数,即:
υ=1/ρ
四、流体流量、流速及管径的计算:
1、流量单位时间流过管道任一截面的流体量,称为流量。
一般有体积流量和质量流量两种表示方法。
体积流量:
单位时间流过管道任一截面的流体体积,以符号V表示,单位为m3/s
质量流量:
单位时间流过管道任一截面的流体质量,以符号w表示,单位为kg/s.
2、流速单位时间流体的质点在流动方向上流过的距离称为流速,以符号u表示,单位为m/s。
粘性流体在管流动时,任一截面上各点的流速沿管径而变化,管中心处流速最大,越靠近管壁,流速越小,在管壁处流速为零。
为计算方便,通常所说的流速是指整个管道截面的平均流速,其表达式为:
u=V/A
式中:
A-----与流动方向垂直的管道截面积,m2;V-----此截面的体积流量,m3/s;
3、质量流量w,体积流量V,平均流速间的关系。
质量流量与体积流量之间的关系为:
w=Vρ
而u=V/A即V=uA代入(2-13)有w=Vρ=Auρ
即w、V、u之间的关系,它是流体流动的计算中常用的关系式之一。
4、管径的选择
d=
=
式中:
d-----管道径,m; V------流体体积流量,m3/s; u------流体在管道的流速,m/s;
根据流量和流速,可算得管道径,其中流量通常是为生产任务所决定,所以关键在于选择合适的流速。
当流量V一定时,流速u越大,管径d越小,设备费用可减小,但此时流体流速相应增大,其在管道中流动阻力也越大,使操作费用(动力消耗)增加。
反之,流速减小,阻力降低,操作费用减少,但管径增大,设备费用增加。
设计管道时,尤其是输送距离较长时,需要综合考虑这两个相互矛盾的因素,确定适宜的流速,使操作费用与设备费用之和为最低。
表2-1流体在管道中的常用流速围
流体种类及状况
常用流速围m/s
流体种类及状况
常用流速围m/s
水及一般液体
1~3
压力较高的气体
15~25
粘度较大的液体
0.5~1
8大气压以下饱和水蒸汽
40~60
低压气体
8~15
3大气压以下饱和水蒸气
20~40
易燃、易爆的低压气体(如乙炔等)
<8
过热水蒸汽
30~50
五、流体流动阻力的计算:
1、流动类型:
大量的实验结果表明,流体在直管流动时的形态如下:
管径d、平均流速u、密度ρ、粘度μ,对流型的变化有很大影响,用雷诺系数表示Re=d·u·ρ/μ
{
≤2000层流(滞流)
Re=
2000~4000过渡流
≥4000湍流
雷诺数Re的大小,除了作为判别流体流动形态的依据,它还反映了流动中液体质点湍动的程度。
Re值越大,表示流体部质点湍动的越厉害,质点在流动时的碰撞与混合越剧烈,摩擦也越大,因此流体流动的阻力也越大。
在实际生产中,除了输送某些粘度很大的流体外,为了提高流体的输送量或传热传质速率,流体的流动形态一般都要求处在湍流的情况。
Re值差不多都大于104数。
2、流体在圆管流动时的阻力
流体在管路中流动时的阻力可分为直管阻力和局部阻力。
直管阻力又称为沿程阻力,是流体在直管中流动时,由于流体的摩擦而产生的能量损失。
局部阻力是流体通过管路中的管件、阀门、突然扩大,突然缩小等局部障碍,产生漩涡而造成的能量损失。
(1)直管阻力的计算通式:
压头损失:
ΔP=ρw=λ(L/d)(ρu2/2)
其中:
λ-为摩擦系数;L-为直管长度;d-为直管径;ρ-为流体密度;u-为流体流速
层流时的摩擦系数:
λ=64/Re湍流时的摩擦系数:
摩擦系数λ与雷诺准数Re及相对粗糙度ε/d有关。
可通过下表可查出湍流时的摩擦系数。
某些工业管道的绝对粗糙度
(2)直管阻力的计算(当量长度法):
将流体流过管件或阀门的局部阻力,拆合成直径相同、长度为Le的直管所产生的阻力即
Wf=λ(Leu2)/2d
式中Le称为管件或阀门的当量长度。
同样,管件现阀门的当量长度也是由实验测定,有时也以管道直径的倍数Le/d表示。
下表列出了一些管件阀门的当量长度。
(2)流体在管路中的总阻力计算:
化工管路系统是由直管和管件,阀门等构成,因此流体流径管路的总阻力应是直管阻力和所有局部阻力之和。
当管路直径相同时,总阻力=直管阻力+局部阻力
六、泵的扬程计算(5-9)
泵的扬程计算是选择泵的重要依据,这是由管网系统的安装和操作条件决定的。
计算前应首先绘制流程草图,平、立面布置图,计算出管线的长度、管径及管件型式和数量。
一般管网如下图所示,(更多图例可参考化工工艺设计手册)。
D——排出几何高度,m;
取值:
高于泵入口中心线:
为正;低于泵入口中心线:
为负;
S——吸入几何高度,m;
取值:
高于泵入口中心线:
为负;低于泵入口中心线:
为正;
Pd、Ps——容器操作压力,m液柱(表压);
取值:
以表压正负为准
Hf1——直管阻力损失,m液柱;
Hf2——管件阻力损失,m液柱;
Hf3——进出口局部阻力损失,m液柱;
h——泵的扬程,m液柱。
h=D+S+hf1+hf2+h3+Pd-Ps
h=D-S+hf1+hf2+hf3+Pd-Ps
h=D+S+hf1+hf2+hf3+Pd-Ps
表5-5:
计算式中各参数符号的意义
符号
意义
单位
d
管径
m
长度
m
Q
液体的体积流量
m3/s
Re
雷诺准数
-
T
时间
s
v
液体的流速
m/s
密度
Kg/m3
粘度
Pa.s
ζ
局部阻力系数
-
ε
绝对粗糙度
m
λ
摩擦因数
-
表5-6:
某些工业管材的ε约值见表1
管道类别
绝对粗糙度ε/mm
管道类别
绝对粗糙度ε/mm
金
属
管
无缝黄铜管、钢管、铅管
0.01~0.05
非
金
属
管
干净玻璃管
0.0015~0.01
新的无缝钢管、镀锌铁管
0.1~0.2
橡皮软管
0.01~0.03
新的铸铁管
0.3
木管道
0.25~1.25
具有轻度腐蚀的无缝钢管
0.2~0.3
土排水管
0.45~6.0
具有显著腐蚀的无缝钢管
0.5以上
很好整平的水泥管
0.33
旧的铸铁管
0.85以上
石棉水泥管
0.03~0.8
管网局部阻力计算
项目
计算方法
依据条件
备注
管径
(1)确定流量、流速
(2)计算管径:
Q=v
(3)确定管子规格
管道阻力
(1)计算Re准数
Re=
(2)计算直管阻力
hf1=λ
1当Re≤2000时为滞流(层流)
λ=
2当Re≥2000时为湍流
=1.14-2lg
(3)管件阻力:
(管件、阀门等)
hf2=ζ
(4)进出口局部阻力
hf3=ζ
=1.5
突然扩大:
ζ=
突然缩小:
ζ=0.5
由于d1/d2≈0,所以ζ=1+0.5=1.5
⑸管网总阻力
hf=hf1+hf2+hf3
液体的密度和粘度
直管长度
液体流量Q,管径,管件,阀门型式
扩大或收缩前后管的的尺寸
、
:
小管、大管管径
科尔布鲁克(Colebrook)公式试用围
Re=4×103~108,
ε/d=5×10-2~10-6从水力光滑管到完全粗糙管。
公式中
很小,可以忽略,即
=1.14-2lg
某些工业管材的ε约值见表5-6
常常用管件局部阻力系数ζ见表5-7。
表5-7:
常用管件和阀件底局部阻力系数ζ值
管件和阀件名称
ζ值
标准弯头
45°,ζ=0.35
90°,ζ=0.75
90°方形弯头
1.3
180°回转头
1.5
活接管
0.4
弯管
φ
R/d
30°
45°
60°
75°
90°
105°
120°
1.5
0.08
0.11
0.14
0.16
0.175
0.19
0.20
2.0
0.07
0.10
0.12
0.14
0.15
0.16
0.17
突然扩大
A1/A2
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
ζ
1
0.81
0.64
0.49
0.36
0.25
0.16
0.09
0.04
0.01
1
突然缩小
A1/A2
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
ζ
0.5
0.47
0.45
0.38
0.34
0.3
0.25
0.20
0.15
0.09
0
标准三通管
ζ=0.4ζ=1.5ζ=1.3ζ=1
闸阀
全开
3/4开
1/2开
1/4开
0.17
0.9
4.5
24
截止阀
(球心阀)
全开ζ=6.4
1/2开ζ=9.5
碟阀
a
5°
10°
20°
30°
40°
45°
50°
60°
70°
ζ
0.24
0.52
1.54
3.91
10.8
18.7
30.6
118
751
旋塞
θ
5°
10°
20°
40°
60°
ζ
0.24
0.52
1.56
17.3
206
单向阀
摇板式ζ=2
球形式ζ=70
角阀(90°)
5
底阀
1.5
滤水器
(或滤水网)
2
水表(盘形)
7
七、传热的相关计算:
1、化工生产中的传热过程
在化工生产中,无论是化学反应过程或是精馏等物理过程,都要控制在一定的温度下进行。
为了达到和保持所要求的温度,常需要对无聊供给或取出热量。
此外,化工设备的保温,生产中热能的合理利用以及废热的回收等也都涉及热量的传递问题。
化工生产对传热过程的要求有以下两种情况:
1.强化传热过程,例如,氮肥生产中,氮、氢混合气要在500℃左右的高温下,才能合成氨,再通过冷却和冷凝把反应气中的氨以液体形式分离出来。
因此,就有原料气体的加热和反应气体的冷却等过程,上述过程要求加速传热以提高生产能力。
2.削弱传热过程,化工生产中,许多设备和管道是在高温或低温下操作的,为了减少热量(或冷量)的损失,需要保温以阻碍传热的进行。
2、传热过程的强化途径
(1).增大传热面积A
从各型换热器的介绍可知,增大传热面积不能单靠加大设备的尺寸来实现,必须改进设备的结构,使单位体积的设备提供较大的传热面积。
当间壁两侧对流给热系数相差很大时,增大
小的一侧的传热面积,会大大提高传热速率。
例如,用螺纹管或翅片管代替光滑管可显著提高传热效果。
(2).增大传热平均温度差
平均温度差大小要有冷热流体的温度条件所决定。
从节能的观点出发,近年来的趋势是尽可能在低温条件下传热。
因此,当两边流体均为变温时,应尽可能从结构上采用逆流或接近逆流,以达到较大的
。
如螺旋板换热器就有
大的特点。
(3).增大传热系数K
提高传热系数,是强化传热过程的最现实和有效的途径。
应着重考虑无相变流体一侧的热阻和污垢热阻。
(1)加大流速、增大湍动程度,减小层流层厚度,可有效地提高无相变流体的对流给热系数。
例如,列管换热器中增加管程数,壳体中增加折流挡板等。
但随着流速提高,阻力增大很快,故提高流速受大一定的限制。
(2)增大对流体的扰动通过设计特殊的传热壁面,使流体在流动中不断改变方向,提高湍动程度。
如管装扭曲的麻花铁片、螺旋圈等添加物;采用各种凹凸不平的波纹状或粗糙的换热面,均可提高传热系数,但这样也往往伴有压降增加。
近年来,发展了一种壳程用折流杆代替折流板的列管式换热器,即在管子四周加装一些直杆,即起到固定管束的作用,又加强了壳程流体的湍动。
此外,利用传热进口段的层流层较薄,局部给热系数较高的特点,采用短管换热器,也有利于提高管给热系数。
(3)防止污垢和及时清除污垢,以减小污垢热阻。
例如,增大流速可减轻垢层的形成和增厚;易结垢流体要走便于清洗的一侧;采用可拆卸的换热器等。
3、传热过程的计算:
(1)换热器的热量平衡方程
若换热器中冷、热流体均无相变变化,则
Q=qm1cP1(T1-T2)=qm2cP2(t2-t1)
若换热器中进行的是饱和蒸气冷凝,将冷流体加热,且蒸气冷凝为同温度下的饱和液体后排出,则
Q=qm1r=qm2cP2(t2-t1)其中r为蒸气冷凝相变焓,KJ/Kg。
若在饱和蒸气冷凝过程中冷凝液继续被冷却,以过冷液体的状态排出,则
Q=qm1[r+cP1(TS-T2)=qm2cP2(t2-t1)其中TS为饱和液体或蒸气的温度
(2)对于换热管为圆管的情形,以换热管的外表面为为基准的总传热系数K。
1/K=1/α1+b/λ.d1/dm+1/α2.d1/d2其中d2和d2分别为换热管的、外径,dm为它们的对数平均值,称为对数平均直径。
dm=(d1-d2)/Ln(d1/d2)
总传热系数的大致围:
总传热系数K值主要取决于流体的特性、传热过程的操作条件及换热器的类型,因而变化围很大。
进行换热器的选型和设计时,需要估计一个总传热系数,才能进行后续的计算。
为此,就需要了解工业上常见流体之间换热时的总传热系数的大致围,下表列出了工业中最常用的换热器的总传热系数K的经验值。
换热器K值经验值
来源:
石油化工设计手册第三卷化工单元过程
污垢热阻:
由于换热器在使用一段时间以后,传热速率往往会呈现一定程度的下降。
这时因为工作流体中的一些难溶物沉积于换热面,或有生物物质生长于换热面上,分别形成一层污垢层。
污垢的存在相当于在壁面两侧增加了一层热阻,因而总传热系数表达式变为以换热管外表面为基准。
1/K=1/α1+RS1+b/λ*d1/dm+RS2*d1/d2+1/α2*d1/d2
式中,RS1和RS2分别为换热管外表面和表面的污垢热值,m2.K/W
以下是工业上常用的流体形成的污垢热阻的经验值。
(4)平均传热温差Δtm的计算:
逆流两种流体分别在间壁两侧平行而反向地流动。
如果两流体在换热器均无相变化,则它们沿换热面流过时温度将连续地发生变化。
Δt1=T1-t2,Δt2=T2-t1,
Δtm=(Δt1-Δt2)/ln(Δt1/Δt2)
并流两种流体分别在间壁两侧平行而同方向地流动。
如果并流两流体在换热器均无相变化,则它们沿换热面流过时温度将连续地发生变化。
Δt1=T1-t1,Δt2=T2-t2,
Δtm=(Δt1-Δt2)/ln(Δt1/Δt2)
折流折流是指至少有一种流体在换热器中做来回折流,有折流时的流型既不属于并流,也不是逆流,其平均温差的计算方法与并流,逆流时完全不同。
计算较复杂,一般的处理方法是:
先按逆流计算对数平均温度差Δtm逆,然后再乘以温度校正系数φ。
一般选取φ大于0.9,不能低于0.8。
Δtm=φ.Δtm逆
八、化工类相关计算软件:
第二部分合成氨相关知识计算
1、压缩机的生产能力计算公式:
压缩机的生产能力又称为排气量,它是指将在压缩机排气端测得的单位时间排出的气体容积值,换算为压缩机吸气条件下的数值。
排气量以Vm表示,其单位为M3/min或M3/h。
压缩机气缸活塞单位时间所扫过的容积称为压缩机气缸单位时间的理论吸收容积,又称为气缸的行程容积,以Vt表示,其数值可由下式计算:
Vt=π/4D2Sni
式中D---气缸直径,M;
S---活塞行程,M;
n---压缩机曲轴转数,转/min
i---同级气缸数。
2、变换率的计算:
变换炉的最终变换率X主要是根据变换气中一氧化碳允许含量及原料气中一氧化碳含量决定的。
一般可用下式计算:
X=Vco-V′co×100%
Vco(100+V′co)
式中Vco---原料气中一氧化碳的体积百分数(干基),%
V′co---变换气中所要求的一氧化碳体积百分数(干基),%
3、脱硫剂硫容的计算:
S℅=Q×CH2S×t∕v×d
S℅重量硫容.
Q气量Nm3∕h
CH2SH2S含量mg∕m3
t使用时间h
v脱硫剂体积m3
d脱硫剂堆密度kg∕L
4、合成氨产量理论计算:
G=0.758·Q·(K1-K2)
1·K1
G---合成氨产量Kg/h
Q---循环气量流量m3/h
K1---出口氨含量(体积)%
K2---入口氨含量(体积)%
5、合成塔氨净值计算:
氨净值=(ΔT1+ΔT2)×100%
15
ΔT1---合成塔出口气体温度-废锅出口气体温度
ΔT2---热交出口气体温度-合成塔进口气体温度
15------按每生成1℅的氨绝热温升15℃计
6、二分公司物料平衡计算:
7、常用化工计算软件:
包括(管径、流量、流速、热量、蒸发量、泵轴功率、应力)。
8、常用介质物性表:
包括(水、蒸汽、空气)
9、催化剂相关知识:
1、气-固相催化反应是一个多阶段过程,一般的,从反应物到产物至少要经历以下五个过程,
⑴反应物从气相本体向催化剂的表面(包括部空隙)扩散.
⑵反应物在催化剂的表面吸附
⑶反应物在催化剂的表面反应生成产物
⑷产物在催化剂的表面脱附
⑸脱附的产物从催化剂的表面向气相本体扩散
总反应速率由其中最慢的一步控制
2、催化剂的组成和数量确定后,催化剂的表面积越大其活性越大,因此催化剂往往作成多孔型,或者用多孔型的物质作为载体.使表面积减少的因素能降低催化剂的活性.为了提高催化剂的活性,要防止高温烧结和污物沉积,或产物强烈吸附在催化剂的表面.
化剂的活性取决于化学吸附的强度,良好的活性要求有中等强度的化学吸附.化学吸附的强度太强,活性反而下降,因为吸附分子牢牢的固定在催化剂的表面上,覆盖了活性中心,失去了进一步反应的能力.
催化剂的中毒:
由于反应物中的杂质或某些产物与催化剂相互作用,使活性下降或丧失的现象称为催化剂的中毒.催化剂的中毒的主要原因是毒物在催化剂上有很强的化学吸附,或形成了化合物,从而覆盖了活性中心,反应速率降低.
助催化剂:
凡是与主催化剂组合后能够显著改变催化剂的活性,但是单独存在时没有催化活性或只有极微的催化活性的物质叫助催化剂(Al2O3,K2O是甲醇、合成氨等催化剂的助催化剂.Al2O3有利于铁形成多孔的海绵状结构,增大催化剂的活性表面,还能防止催化剂再高温下烧结,阻止重结晶,从而增加了多孔的海绵状结构的稳定性,这种能够改善催化剂的宏观结构的物质称为结
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