地下室顶板门式架支撑模板计算书.docx
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地下室顶板门式架支撑模板计算书
地下室顶板门式架支撑模板计算书(层高4.2m)
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
地下室顶板,标高-1.00m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
180
新浇混凝土楼板边长L(m)
2.55
新浇混凝土楼板边宽B(m)
2.55
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
2.5
当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)
2.5
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)
1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2)
支架形式
开洞
基本风压ω0(kN/m2)
0.45
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.25
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
4.2
门架间距la(mm)
900
门架跨距lb(mm)
900
门架布置在混凝土板域中的位置
中心对称
门架距混凝土板短边的距离(mm)
665
门架距混凝土板长边的距离(mm)
375
门架布置方向
平行楼板长边
小梁间距(mm)
100
小梁距混凝土板短边的距离(mm)
25
小梁两端支撑形式
悬挑
主梁两端支撑形式
铰支
小梁两端各悬挑长度(mm)
375,375
设计简图如下:
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
模板类型
覆面木胶合板
模板厚度(mm)
15
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
模板弹性模量E(N/mm2)
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,以简支梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4
1、强度验算
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5,1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1=8.14kN/m
q2=0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m
p=0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5=3.15kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×0.12/8,0.11×0.12/8+1.58×0.1/4]=0.04kN·m
σ=Mmax/W=0.04×106/37500=1.05N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/m
ν=5ql4/(384EI)=5×4.62×1004/(384×10000×281250)=0mm≤[ν]=l/400=100/400=0.25mm
满足要求!
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
50×100
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
83.33
小梁截面惯性矩I(cm4)
416.67
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.1=0.84kN/m
1、强度验算
小梁弯矩图(kN·m)
M1=0.06kN·m
q2=0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.1=0.03kN/m
p=0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5=3.15kN
小梁弯矩图(kN·m)
M2=1.2kN·m
Mmax=max[M1,M2]=max[0.06,1.2]=1.2kN·m
σ=Mmax/W=1.2×106/83330=14.39N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
小梁剪力图(kN)
V1=0.39kN
小梁剪力图(kN)
V2=3.16kN
Vmax=max[V1,V2]=max[0.39,3.16]=3.16kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×100×50)=0.95N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.1=0.48kN/m
小梁变形图(mm)
νmax=0.04mm≤[ν]=l/400=900/400=2.25mm
满足要求!
六、主梁验算
主梁类型
方木
主梁材料规格(mm)
50×100
可调托座内主梁根数
2
主梁弹性模量E(N/mm2)
8415
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.66
主梁截面惯性矩I(cm4)
416.67
主梁截面抵抗矩W(cm3)
83.33
1、主梁最大支座反力计算
Q1k=1.5kN/m2
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5,1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.1=0.74kN/m
q2=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.1=0.5kN/m
承载能力极限状态:
按四跨连续梁,R'max=(1.143q1静+1.223q1活)L=1.143×0×0.1+1.223×0×0.1=0kN
按悬臂梁,R1=0.74×0.38=0.28kN
R=max[R'max,R1]=0.28kN
正常使用极限状态:
按四跨连续梁,R'max=1.143q2L=1.143×0.5×0.1=0.06kN
按悬臂梁,R1=0.5×0.38=0.19kN
R=max[R'max,R1]=0.19kN
2、抗弯验算
计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.15kN·m
σ=Mmax/W=0.15×106/83330=1.78N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
满足要求!
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax=0.84kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.84×1000/(2×100×50)=0.25N/mm2≤[τ]=1.66N/mm2
满足要求!
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax=0.23mm≤[ν]=0.25mm
满足要求!
七、门架稳定性验算
门架代号
M1219
门架宽b(mm)
1219
门架高h0(mm)
1930
门架立柱钢管类型
Ф48×3.5
扫地杆钢管类型
Ф48×3.5
可调底座调节螺栓伸出长度(mm)
100
垂直门架的水平加固杆的底层步距(m)
2
门架(榀)重量Gmf(kN)
0.1
门架(榀)数量nm
1
交叉支撑(副)重量Gjk(kN)
0.1
交叉支撑(副)数量nj
1
水平架(榀)重量Gsk(kN)
0.1
水平架(榀)数量ns
2
脚手板(块)重量Gbk(kN)
0.1
脚手板(块)数量nb
2
连接棒(个)重量Glk(kN)
0.1
连接棒(个)数量nl
2
锁臂(副)重量Gsk(kN)
0.1
锁臂(副)数量ns
2
直角扣件重量Gzk(kN)
0.1
直角扣件数量nz
2
旋转扣件重量Gxk(kN)
0.1
旋转扣件数量nx
1
附件重量Gfk(kN)
0.2
水平加固杆钢管类型
Ф48×3
水平加固杆设置
5步4设
剪刀撑钢管类型
Ф48×3
剪刀撑设置
5步4跨
水平架设置
5步4设
脚手板设置
5步4设
交叉支撑钢管类型
Ф48×3
交叉支撑长度(m)
1.52
q1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×2×4/5+0.1×2×4/5+0.1×2+0.1×2=0.92kN
q2=Ggk(b+la)×5/4=0.04×(1.22+0.9)×5/4=0.12kN
q3=Gzknz+Gxknx=0.1×2+0.1×1=0.3kN
q4=2×Ggk×4×lb/cos(arctan((5×h0)/(4×lb)))=2×0.04×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9)))=0.92kN
q5=Ggk×(b+la+lb)=0.05×(1.22+0.9+0.9)=0.15kN
NGk=(q1+q2+q3+q4+q5+Gfk)/h0=(0.92+0.12+0.3+0.92+0.15+0.2)/1.93=1.36kN/m
∑NGik=((G2k+G3k)×h+G1k)×((la+b)×lb)=((24+1.1)×0.18+0.75)×((0.9+1.22)×0.9)=10.05kN
NQ1k=Q1k×((la+b)×lb)=1×((0.9+1.22)×0.9)=1.91kN
N1=0.9×[1.2×(Ngk×H+∑NGik)+1.4×NQ1k]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05)+1.4×1.91]=19.4kN
N2=0.9×[1.2×(Ngk×H+∑NGik)+0.9×1.4×(NQ1k+2×(Qk×22)/(10b))]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05)+0.9×1.4×(1.91+2×0.09×22/(1.22×10))]=19.23kN
N3=0.9×[1.35×(Ngk×H+∑NGik)+1.4×(0.7×NQ1k+0.6×2×(Qk×22)/(10b))]=0.9×[1.35×(1.36×4.2+10.05)+1.4×(0.7×1.91+0.6×2×0.09×22/(1.22×10))]=20.85kN
λ=k0h0/i=1.13×1930/15.8=139,查表得,φ=0.38
σ=Nw/(ΦA)=20853.88/(0.38×489×2)=55.38N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2
满足要求!
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[
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