沉井结构计算书详细.docx
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沉井结构计算书详细.docx
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沉井结构计算书详细
深圳市城市轨道交通4号线工程
主体工程4302标段二工区
(沉井)结构计算书
计算:
校核:
审定:
中铁二局工程有限公司
深圳市轨道交通4号线4302标二工区项目部
2016年10月
1
目录
1目录2
1.1顶管概况3
1.2顶管工作井、接收井尺寸3
1.31200mm管顶力计算3
1.3.1推力计算3
1.3.2壁板后土抗力计算:
4
1.3.3后背土体的稳定计算:
4
1.4工作井(沉井)下沉及结构计算4
1.4.1基础资料:
4
1.4.2下沉计算:
5
1.4.3下沉稳定计算:
5
1.4.4刃脚计算:
5
1.4.5沉井竖向计算:
6
1.4.6井壁内力计算:
(理正结构工具箱计算)7
1.4.7底板内力计算:
(理正结构工具箱计算)12
1.5接收井(沉井)下沉及结构计算13
1.5.1基础资料:
13
1.5.2下沉计算:
14
1.5.3下沉稳定计算:
14
1.5.4抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后):
14
1.5.5刃脚计算:
14
1.5.6沉井竖向计算15
1.5.7井壁内力计算:
(理正结构工具箱计算)16
1.1顶管概况
(1)钢筋
Ф—HRB335级钢筋强度设计值fy=fy′=300N/mm2
(2)圆管砼:
采用C50,沉井采用C30。
(3)所顶土层为黏土,r=17KN/m3
本计算除井壁、底板外未采用专业计算软件。
1.2顶管工作井、接收井尺寸
1、工作井尺寸的设计、核算由检查井的设计要求及顶管操作技术要求决定。
(1)、工作井的宽度计算公式
B=D+2b+2c式中:
B——工作井宽度;
D——顶进管节的外径尺寸;
b——工作井内安好管节后两侧的工作空间,本工程采用每侧0.8m;
c——护壁厚度,本工程采用0.4m;
本工程的顶管直径为D1000,壁厚200。
工作井的宽度尺寸为B=8.7mm;
(2)工作井底的长度计算公式:
L=L1+L2+L3+2L4+L5式中:
L——工作井底部开挖长度;
L1——管节长度取2m;
L2——顶镐机长度取1.1m;
L3——出土工作长度,取1.1m;;
L4——后背墙的厚度,取0.4m;;
L5——已顶进的管节留在导轨上的最小长度,取0.3m。
确定本工程工作井的底部长度尺寸为L=8.7m。
(3)工作井的深度工作井的深度由设计高程和基础底板的厚度决定。
(4)接收井尺寸只需满足工具管退出即可,本工程接收井尺寸4.35m。
1.31200mm管顶力计算
1.3.1推力计算
管径D1=1.2m
管外周长S=3.14d=3.14x1.6=5.024m
顶入管总长度L=50m管壁厚t=0.2m
顶入管每米重量W={3.14X(1.42-1.02)/4}X25=18.84KN/m
管涵与土之间摩擦系数f=0.40
每米管子与土层之间的综合摩擦阻力f0=RS+Wf=5x5.024+18.84x0.4=32.656kN/m
初始推力F0=(Pe+Pw+△P)(3.14/4)B2c=(150+2.0x10+20x3.14/4x1.62=484.6kN
总推力F=F0+f0L=484.6+32.656x50=2117.4kN
1.3.2壁板后土抗力计算:
顶管总推力设计值Pt=1.5x2117.4=3176.1kN
顶管力至刃脚底的距离:
hf=2.5m沉井尺寸rc=8.7m
qAmax=4Pt/(3sf)=4x3176.1/(3x59.416x2.5)=28.51kpa
qA=28.51x(8-1.5)/8=23.16kpa
MA=-0.307qAr2c=-0.307x43.42x(59.416)2=-47058kN.m
1.3.3后背土体的稳定计算:
主动土压力标准值Pa=rZtg2(45°-
)=21x8xtg2(45°-
)=45.53kN/m2
被动土压力标准值Pp=rZtg2(45°+
)=21x8xtg2(45°+
)=619.95kN/m2
沉井前方总主动土压力标准值Pa=0.5rH2tg2(45°-
)=0.5x21x82xtg2(45°-
)=182.11kN/m2
沉井后方总被动土压力标准值Pp=0.5rH2tg2(45°+
)=0.5x21x82xtg2(45°+
)=2479.80kN/m2
hp=H/3=8/3=2.67m
§=(hf-︳hf-hp︳)/hf=(2.5-︳2.5-2.67︳)/2.5=0.932
总推力F=1552.1≤§(0.8Pp-Pa)
=0.932x(0.8x2479.8-182.11)=1679.21KN满足规范要求
所以经过以上计算可知:
采用管径D1=1.0m圆管,顶进距离50m符合要求。
1.4工作井(沉井)下沉及结构计算
8.7沉井,本井为工作井,由于地质条件好,在沉井范围内均为粘土层,沉井考虑先开挖后下沉。
1.4.1基础资料:
单位摩阻力fk=30Kpa,地基承载力特征值取为350Kpa。
采用C30砼,钢筋为HRB335。
粘土天然容重取为17kN/m3,内摩擦角Φ=35°,井壁高8m,底板厚0.6m,壁厚0.6m。
1.4.2下沉计算:
井壁总摩阻力标准值:
T=U
=(8.7x2x2)x
x(8.7+1.3-2.5)X30
=3915kN
沉井自重标准值
G1k=(8.7x0.6x2)x2x8.7x30=5449.68kN
下沉系数:
K1=(G1k-Ffw,k)/T=(5449.68-371.3)/3915=1.297>1.05
满足要求
1.4.3下沉稳定计算:
根据地勘资料,沉井下沉土层为卵石土层,因此下沉稳定满要求。
1.4.4刃脚计算:
水平框架作用的判别,L1=4.9m,h=1.3m
af=(0.1XL14)/(h4+0.05L14)=1.81>1
af>1,刃脚在内墙荷载作用下,不作水平分配,只按悬臂计算。
(1)刃脚向外悬臂弯曲计算
a.起沉时
井体重量为1626.63KN,平均每延米重量
=105.63KN/m。
刃脚插入土中最大深度为0.45米,α
=56.3°
n=0.3m,c=0.3m
=35.21KN/m
取β=30°
水平推力H=V2tg(α-β)=35.21xtg(56.3°-30°)=17.4KN/m
向外悬臂弯矩M=17.4X2/3X0.45=5.22KN.m/m
b.沉至井深一半,井为全高时,沉井入土深度H=0.5X8=4m,此时摩阻力为:
T=U
=(5.3x2+3.8x2)x
x(4+1.3-2.5)X15=382.2KN
刃脚斜面垂直反力及水平推力:
=127.4KN/m
H=V2tg(α-β)=127.4xtg(56.3°-30°)=93.59KN/m
向外悬臂弯矩:
M=93.59X2/3X0.45=28.08KN.m/m
c.下沉至设计标高时,刃脚内部全部挖空,在外侧水、土作业下,刃脚向里悬臂弯曲的计算:
qa=130KNqb=182.11KN
向里悬臂弯矩:
=139.2KN.m
(2)刃脚配筋计算
计算时,刃脚自重及井壁摩阻力略去不计。
MC=1/2*1.27*139.2*0.552+1/2*1.27*(13*6.5-13*6.1)*0.552*2/3
=27.4KN.m
选择钢筋截面:
M=27.4KN.m,h0=510mm,b=1000mm,
αs=M/α1fcbh02=27400000/(1.0*11.9*1000*510*510)=0.00853
ζ=0.0085
AS=192mm2 1.4.5沉井竖向计算: 1)、抽垫木时井壁竖向计算 沉井在开始下沉特别是在抽垫木时,井壁会产生皆大的弯曲应力。 沉井采用四个支承点,定位支撑点布置如图。 (1)假定定位承垫木间距为0.7L,不考虑刃脚下回填砂的承载力,如图a所示。 井壁单宽自重标准值: gk=6.5*0.6*30=117KN/m 井壁单宽自重标准值: gs=1.27*117=148.59KN/m 支座弯矩: M支=-1/2*82.55*(5.3*0.15)2-1/2*3.4*82.55*(5.3*0.15-0.25) =-102.6KN.m 跨中弯矩: M中=1/8*82.55*(5.3*0.7)2-102.6=39.43KN.m (2)、假定抽垫木时,先抽并回填部位已经压实变成支点。 此时,沉井井壁支承在三个点上,如图b所示。 支座弯矩: M支=-1/8*82.55*2.652=-72.5KN.m 跨中弯矩: M中=0.07*82.55*2.652=40.6KN.m (3)配筋计算 L10/H≤2,按深梁进行设计,根据《混凝土结构设计规范》,计算如下: 因为L10 z1=0.6L10=0.6*5.3=3.18m 刃脚底部: M中=40.6KN.m, As=M中/fyz1=40600/(300*3.18)=42.6mm2 井墙顶部: M支=102.6KN.m, As=M支/fyz1=102600/(300*3.18)=107.6mm2 求得的钢筋值较小,故按构造配筋已能满足要求。 2)、井壁的抗拉计算 根据《规程》,由于本工程地基为卵石土层地基,不必进行竖向拉断计算。 1.4.6井壁内力计算: (理正结构工具箱计算) (1)、池壁荷载计算: 池外荷载: 主动土压力系数Ka=0.27 侧向土压力荷载组合(kN/m2): 部位(标高) 土压力标准值 活载标准值 基本组合 准永久组合 地面(0.000) 0.00 2.71 3.10 1.08 池壁顶端(-0.200) 1.14 2.71 4.54 2.22 底板顶面(-6.750) 26.83 2.71 97.49 75.41 基础底面以上土重标准值Gt=0.00kN 基础底面以上活载标准值Gh=30.21kN 沉井底板以上全部竖向压力基本组合: Qb=(1431.72×1.20+0.00×1.27+0.00×1.27+30.21×1.27×0.90)/20.140 =87.02kN/m2 板底均布净反力基本组合: Q=87.02-0.350×25.00×1.20 =76.52kN/m2 板底均布净反力准永久组合: Qe=71.69-0.350×25.00 =62.94kN/m2 底板荷载计算(池内有水,池外无土): 水池底板以上全部竖向压力基本组合: Qb=[59.416×1.60×1.27+5449.16×1.40 /20.140=127.6kN/m2 板底均布净反力基本组合: Q=93.17-(0.350×30.00×1.40+0.700×10.00×1.27)=91.6kN/m2 沉井底板以上全部竖向压力准永久组合: Qbe=[59.416×1.50×0.7+1431.72 +(59.416×0.700)×10.00]/20.140=94.1N/m2 板底均布净反力准永久组合: Qe=62.94-(0.350×25.00+0.700×10.00)=49.1/m2 (2)内力,配筋及裂缝计算 弯矩正负号规则: 顶板: 下侧受拉为正,上侧受拉为负 池壁: 内侧受拉为正,外侧受拉为负 底板: 上侧受拉为正,下侧受拉为负 荷载组合方式: 1.池外土压力作用(池内无水,池外填土) 2.池内水压力作用(池内有水,池外无土) 3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度) (3)L侧池壁内力: 计算跨度: Lx=4.900m,Ly=6.550m,四边固定 池壁类型: 普通池壁,按双向板计算 基本组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位 井外土压力 井内水压力 温湿度作用 基本组合 内侧-水平跨中 41.44 - - 41.44 水平边缘 - 8.28 - 8.28 竖直跨中 30.38 - - 30.38 竖直上边缘 - 3.54 - 3.54 竖直下边缘 - 8.53 - 8.53 外侧-水平跨中 - -3.63 -34.67 -38.30 水平边缘 -94.21 - -34.67 -128.88 竖直跨中 - -2.71 -34.67 -37.38 竖直上边缘 -43.14 - -34.67 -77.81 竖直下边缘 -95.29 - -34.67 -129.96 准永久组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位 井外土压力 井内水压力 温湿度作用 准永久组合 内侧-水平跨中 31.58 - - 31.58 水平边缘 - 6.52 - 6.52 竖直跨中 23.31 - - 23.31 竖直上边缘 - 2.79 - 2.79 竖直下边缘 - 6.71 - 6.71 外侧-水平跨中 - -2.86 -30.33 -33.19 水平边缘 -71.91 - -30.33 -102.24 竖直跨中 - -2.13 -30.33 -32.47 竖直上边缘 -32.13 - -30.33 -62.46 竖直下边缘 -73.20 - -30.33 -103.53 (4)B侧池壁内力: 计算跨度: Lx=3.400m,Ly=6.550m,四边固定 池壁类型: 普通池壁,按双向板计算 基本组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位 池外土压力 池内水压力 温湿度作用 基本组合 内侧-水平跨中 27.49 - - 27.49 水平边缘 - 5.06 - 5.06 竖直跨中 15.21 - - 15.21 竖直上边缘 - 1.19 - 1.19 竖直下边缘 - 4.55 - 4.55 外侧-水平跨中 - -2.43 -34.67 -37.10 水平边缘 -57.24 - -34.67 -91.91 竖直跨中 - -1.39 -34.67 -36.06 竖直上边缘 -15.39 - -34.67 -50.06 竖直下边缘 -50.54 - -34.67 -85.21 准永久组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位 池外土压力 池内水压力 温湿度作用 准永久组合 内侧-水平跨中 21.02 - - 21.02 水平边缘 - 3.99 - 3.99 竖直跨中 11.79 - - 11.79 竖直上边缘 - 0.94 - 0.94 竖直下边缘 - 3.58 - 3.58 外侧-水平跨中 - -1.91 -30.33 -32.24 水平边缘 -43.79 - -30.33 -74.12 竖直跨中 - -1.10 -30.33 -31.43 竖直上边缘 -11.24 - -30.33 -41.57 竖直下边缘 -38.91 - -30.33 -69.25 (5)底板内力: 计算跨度: Lx=4.900m,Ly=3.400m,四边简支+池壁传递弯矩 按双向板计算. 1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m) 基本组合作用弯矩表 部位 简支基底反力 池壁传递弯矩 弯矩叠加 上侧-L向跨中 38.33 - - B向跨中 66.32 - - 下侧-L向边缘 0.00 -85.21 -85.21 B向边缘 0.00 -129.96 -129.96 L向跨中 - -45.16 -6.83 B向跨中 - -70.30 -3.98 准永久组合作用弯矩表 部位 简支基底反力 池壁传递弯矩 弯矩叠加 上侧-L向跨中 31.52 - - B向跨中 54.55 - - 下侧-L向边缘 0.00 -69.25 -69.25 B向边缘 0.00 -103.53 -103.53 L向跨中 - -36.01 -4.48 B向跨中 - -56.31 -1.76 2.池内有水,池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m) 基本组合作用弯矩表 部位 简支基底反力 池壁传递弯矩 弯矩叠加 上侧-L向跨中 36.95 2.94 39.89 B向跨中 63.94 4.38 68.32 L向边缘 0.00 4.55 4.55 B向边缘 0.00 8.53 8.53 准永久组合作用弯矩表 部位 简支基底反力 池壁传递弯矩 弯矩叠加 上侧-L向跨中 30.37 2.31 32.68 B向跨中 52.55 3.45 55.99 L向边缘 0.00 3.58 3.58 B向边缘 0.00 6.71 6.71 (6)配筋及裂缝: 配筋计算方法: 按单筋受弯构件计算板受拉钢筋. 裂缝计算根据《接收井结构规程》附录A公式计算. 按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下: L侧池壁配筋及裂缝表(弯矩: kN.m/m,面积: mm2/m,裂缝: mm) 部位 弯矩 计算面积 实配钢筋 实配面积 裂缝宽度 内侧-水平跨中 41.44 800 D18@250 1018 0.11 水平边缘 8.28 800 D18@250 1018 0.02 竖直跨中 30.38 800 D18@250 1018 0.08 竖直上边缘 3.54 800 D18@250 1018 0.01 竖直下边缘 8.53 800 D18@250 1018 0.02 外侧-水平跨中 -38.30 800 D18@250 1018 0.12 水平边缘 -128.88 1248 D18@200 1272 0.24 竖直跨中 -37.38 800 D18@250 1018 0.11 竖直上边缘 -77.81 800 D18@250 1018 0.22 竖直下边缘 -129.96 1259 D18@200 1272 0.24 B侧井壁配筋及裂缝表(弯矩: kN.m/m,面积: mm2/m,裂缝: mm) 部位 弯矩 计算面积 实配钢筋 实配面积 裂缝宽度 内侧-水平跨中 27.49 800 D18@250 1018 0.07 水平边缘 5.06 800 D18@250 1018 0.01 竖直跨中 15.21 800 D18@250 1018 0.04 竖直上边缘 1.19 800 D18@250 1018 0.00 竖直下边缘 4.55 800 D18@250 1018 0.01 外侧-水平跨中 -37.10 800 D18@250 1018 0.11 水平边缘 -91.91 878 D18@250 1018 0.26 竖直跨中 -36.06 800 D18@250 1018 0.11 竖直上边缘 -50.06 800 D18@250 1018 0.15 竖直下边缘 -85.21 812 D18@250 1018 0.24 注意: 存在裂缝验算不满足限值0.20mm的情况! 工作井井壁钢筋实配18@200。 1.4.7底板内力计算: (理正结构工具箱计算) 单块矩形板计算(弹性板): (1)计算条件 计算板长=4.500(m);计算板宽=3.000(m);板厚=350(mm) 板容重=25.00(kN/m3);板自重荷载设计值=10.50(kN/m2) 恒载分项系数=1.20;活载分项系数=1.40 荷载设计值(不包括自重荷载): 均布荷载=7.40(kN/m2) 砼强度等级: C25,fc=11.90N/mm2 支座纵筋级别: HRB335,fy=300.00N/mm2 板底纵筋级别: HRB335,fy=300.00N/mm2 混凝土保护层=40(mm),配筋计算as=45(mm),泊松比=0.20 支撑条件: 四边上: 简支下: 简支左: 简支右: 简支 角柱左下: 无右下: 无右上: 无左上: 无 (2)计算结果 弯矩单位: kN.m/m,配筋面积: mm2/m,构造配筋率: 0.20% 计算方法: 查表 ①跨中: [水平][竖向] 弯矩6.912.6 面积700(0.20%)700(0.20%) 实配D14@200(770)D14@200(770) ②四边: [上][下][左][右] 弯矩0.00.00.00.0 面积700(0.20%)700(0.20%)700(0.20%)700(0.20%) 实配D14@200(770)D14@200(770)D14@200(770)D14@200(770) 工作井底板钢筋实配实配18@200。 1.5接收井(沉井)下沉及结构计算 本井为6.2m接收井(沉井),地下水位根据地堪按地面以下-2.0m计(施工期间为汛期)由于地质条件好,在沉井范围内均为卵石土层,沉井考虑先开挖后下沉。 1.5.1基础资料: 单位摩阻力fk=25Kpa,地基承载力特征值取为350Kpa。 采用C30砼,钢筋为HRB335。 粘土天然容重取为17kN/m3,水容重γw=10KN/m3,井壁高8m,底、顶板厚0.6m,壁厚0.6m。 1.5.2下沉计算: 下沉过程中水的浮托力标准值: Ffw,k=6.2x0.6x4x8x10=1190.4kN 井壁总摩阻力标准值: T=U =2.7x4x x(8.0+1.4-2.5)X30 =1117.8kN 沉井自重标准值 G1k=6.5x0.35x4x8.0x30=2184kN 下沉系数:
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