2雅特尔1#2#厂房模板专项施工方案.docx
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2雅特尔1#2#厂房模板专项施工方案
长泰雅特尔展示设备有限公司
1#,2#厂房工程
模
板
专
项
施
工
方
案
福建杭景建设有限公司
2019年
模板专项施工方案报审申请表
工程名称:
长泰雅特尔展示设备有限公司1#,2#厂房编号:
致:
长泰雅特尔展示设备有限公司(建设单位)
我司的长泰雅特尔展示设备有限公司1#,2#厂房的安全施工方案编制已经完成,并通过我司的技术负责人和公司负责人的审批,现报上施工组织设计的报审申请表,请予以审查。
附件:
1、模板专项施工方案报审表。
2、模板专项施工方案的编制内容。
承包单位(章):
福建杭景建设有限公司
项目经理:
日期:
2019-10-02
审查意见:
项目现场机构:
建设单位代表人:
日期:
审查意见:
建设单位(章):
企业法人:
日期:
表A.0.1-16施工组织设计/专项施工方案报审表
编号:
工程名称
长泰雅特尔展示设备有限公司1#,2#厂房
施工单位
福建杭景建设有限公司
编制单位
现报上长泰雅特尔展示设备有限公司1#,2#厂房工程模板专项施工方案文件,请予以审查。
主编
王国良
编制人
余水昌
工程项目部/专业分包施工单位(章)
技术负责人
项目经理
审核单位
总承包单位审核意见:
年月日
总承包单位(章)
审核人
企业技术负责人
审查单位
建设单位审查意见:
监理单位审查结论:
□同意实施□修改后报□重新编制
建设单位(章)
现场代表
日期:
项目负责人
日期:
第一章工程概况
工程名称:
长泰雅特尔展示设备有限公司1#,2#厂房工程
工程地点:
福建省漳州市长泰县武安镇宫山工业区
建设单位:
长泰雅特尔展示设备有限公司
设计单位:
福建泷澄集团设计院有限公司
施工单位:
福建杭景建设有限公司
监理单位:
无
勘察单位:
漳州市闽中南岩土工程勘察有限公司
工程概况:
本工程位于福建省漳州市长泰县武安镇宫山工业区。
系长泰雅特尔展示设备有限公司厂房,总建筑面积17133.72㎡,计容建筑面积:
22681.80㎡,地上占地面积11221.56㎡。
其中:
1).1#厂房建筑面积:
5548.08㎡。
建筑占地面积:
5548.08㎡。
建筑层数:
1层。
建筑总高度:
11.8m。
2).2#厂房建筑总面积:
11585.64㎡,建筑占地面积5673.48㎡。
建筑层数2层。
建筑总高度19.2m。
功能布局:
1#厂房一层均为木制品生产车间及包装车间、2#厂房一层~二层均为丁类生产车。
建筑分类:
三类建筑。
耐火等级:
二级。
屋面防水等级:
二级。
抗震设防烈度:
7度。
主体结构合理使用年限:
50年。
第二章 编制依据
1、《建筑施工安全技术手册》、《建筑施工计算手册》
2、工程施工设计图纸
3、《混凝土泵送施工技术规程》(JGJ/T10-2011)
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)
5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002(2011版))
6、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
7、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2011)
8、《材料手册》。
第三章 模板搭设方案和施工技术措施
一、梁下模板和钢管支撑体系:
构件名称
250×550梁
梁
梁底模板
18厚胶合板
梁侧模板
18厚胶合板
梁底木枋
100×50松木枋@300
梁底木枋下顶托梁
100×50松木枋
梁侧板对拉螺杆
对拉螺栓布置1道,沿大梁纵向间距700mm,直径12mm
梁侧板内压枋
100×50松木枋@350
梁侧板外压枋
外压枋采用双钢管48.3mm×3.6
支撑
梁底支顶
梁底横向设Φ48.3扣件式钢管脚手架,纵向榀距1200。
扫地杆
底部离地面200纵横各设一道Φ48.3钢管水平拉杆
水平加固拉杆
每间距1.8m设一道Φ48钢管水平拉杆
二、板下模板和钢管支撑体系:
构件名称
100厚混凝土板
板
板底模板
18厚胶合板
板底木枋
100×50松木枋@450
板底木枋下顶托梁
100×50松木枋
支撑
板底支顶
板底横向设Φ48.3扣件式钢管脚手架,纵向榀距1200,横向架距1200。
扫地杆
底部离地面200纵横各设一道Φ48.3钢管水平拉杆
水平加固拉杆
每间距1.8m设一道Φ48钢管水平拉杆,伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度小于0.5m
普通扣件式钢管模板支撑剖面图
1-夯实基础或硬化地面;2-垫木;3-纵横向扫地杆;4-水平剪刀撑;5-立杆;6-竖向剪刀撑;
7-纵横向水平拉杆;8-U型顶托;9-对拉螺栓;10-通长托木;11-立档;12-斜撑
扣件式钢管模板支撑平面图
1-立杆,其间距按构造要求进行布置;
2-竖向剪刀撑,普通型支撑架竖向剪刀撑按5m~8m布置,加强型型支撑架竖向剪刀撑按3m~5m布置;
3-水平剪刀撑,架体竖向剪刀撑顶部交点平面应设置一道水平剪刀撑。
三、柱模板和钢管支撑体系
构件名称
500×500混凝土柱
柱
柱面模板
18厚胶合板
背楞
100×50松木枋@280
支撑
柱箍
双48.3mm钢管,间距500mm
斜撑
φ48.3×3.6钢管三道
对拉螺栓
12螺杆,间距横向560mm,竖向500mm
柱模板设计示意图
四、楼梯模板和钢管支撑体系
构件名称
混凝土楼梯
楼梯
模板
18厚胶合板
背楞
100×50方木,间距400,顺着楼梯方向摆放
主背楞
100×100方木,间距1200,与次龙骨方向垂直,放在可调托撑上
支撑
钢管脚手架支撑系统
楼梯模板支撑大样
1-楞木;2-顶托木枋;3-立杆;4-纵横斜拉杆;5-纵横水平杆;
6-顶托;7-底模;8-木楔(用小木块将木楔与木枋固定)
楼梯施工缝后插板做法示意图
注:
1、楼梯施工缝模板的做法采用后插板施工法,楼梯施工缝留设于剪力最小的每跑楼梯约1/3处;
2、在上跑楼梯砼浇筑时,施工缝表面应剔凿清理干净露出石子。
接槎处浇水湿润,用同砼配合比无石子砂浆细致振实,形成一体。
五、模板的结构设计
(一)柱模设计
柱模板的计算依据《建筑施工手册》第五版、《建筑施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2011等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图(如附图)
柱截面宽度B(mm):
500.00;柱截面高度H(mm):
500.00;柱模板的总计算高度:
H=3.00m;
Ⅰ、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:
1;柱截面宽度B方向竖楞数目:
3;
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:
1;柱截面高度H方向竖楞数目:
3;
对拉螺栓直径(mm):
M12;
2.柱箍信息
柱箍材料:
木方;
宽度(mm):
100.00;高度(mm):
50.00;
柱箍的间距(mm):
450;柱箍合并根数:
1;
3.竖楞信息
竖楞材料:
木方;竖楞合并根数:
1;
宽度(mm):
100.00;高度(mm):
50.00;
4.面板参数
面板类型:
胶合面板;面板厚度(mm):
18.00;
面板弹性模量(N/mm2):
6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):
1.50;
5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;方木弹性模量E(N/mm2):
9000.00;
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):
1.50;
Ⅱ、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H--模板计算高度,取3.000m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。
分别计算得20.036kN/m2、72.000kN/m2,取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。
Ⅲ、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。
分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。
强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l=270mm,且竖楞数为3,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。
面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:
M=0.1ql2
其中,M--面板计算最大弯矩(N·mm);
l--计算跨度(竖楞间距):
l=270.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×20.04×0.60×0.90=12.986kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m;
式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=12.986+1.512=14.498kN/m;
面板的最大弯矩:
M=0.1×14.498×270×270=10.57×104N.mm;
面板最大应力按下式计算:
σ=M/W 其中,σ--面板承受的应力(N/mm2); M--面板计算最大弯矩(N·mm); W--面板的截面抵抗矩: W=bh2/6 b: 面板截面宽度,h: 面板截面厚度; W=600×18.0×18.0/6=3.24×104mm3; f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2; 面板的最大应力计算值: σ=M/W=10.57×104/3.24×104=3.262N/mm2; 面板的最大应力计算值σ=3.262N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求! 2.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算,公式如下: V=0.625ql 其中,V--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度(竖楞间距): l=270.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.60×0.90=12.986kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m; 式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q=q1+q2=12.986+1.512=14.498kN/m; 面板的最大剪力: V=0.625×14.498×270.0=2446.538N; 截面抗剪强度必须满足下式: τ=3V/(2bhn)≤fv 其中,τ--面板承受的剪应力(N/mm2); V--面板计算最大剪力(N): V=2446.538N; b--构件的截面宽度(mm): b=600mm; hn--面板厚度(mm): hn=18.0mm; fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2): fv=13.000N/mm2; 面板截面受剪应力计算值: τ=3×2446.538/(2×600×18.0)=0.340N/mm2; 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2; 面板截面的受剪应力τ=0.34N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求! 3.面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算,挠度计算公式如下: ν=0.521ql4/(100EI) 其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m): q=20.04×0.60=12.024kN/m; ν--面板最大挠度(mm); l--计算跨度(竖楞间距): l=270.0mm; E--面板弹性模量(N/mm2): E=6000.00N/mm2; I--面板截面的惯性矩(mm4); I=bh3/12 I=600×18.0×18.0×18.0/12=2.916×105mm4; 面板最大容许挠度: [ν]=270/250=1.08mm; 面板的最大挠度计算值: ν=0.521×12.024×270.04/(100×6000.0×2.916×105)=0.190mm; 面板的最大挠度计算值ν=0.19mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=1.08mm,满足要求! Ⅳ、竖楞计算 模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件,按连续梁计算。 本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,竖楞采用木方,宽度100mm,高度50mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=100×50×80/6×1=67cm3; I=100×50×80×80/12×1=267cm4; 竖楞计算简图 1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式: M=0.1ql2 其中,M--竖楞计算最大弯矩(N·mm); l--计算跨度(柱箍间距): l=500.0mm; q--作用在竖楞上的线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.270×0.900=5.842kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.000×0.270×0.900=0.680kN/m; q=5.842+0.680=6.523kN/m; 竖楞的最大弯距: M=0.1×6.523×450.0×450.0=1.32×105N·mm; σ=M/W 其中,σ--竖楞承受的应力(N/mm2); M--竖楞计算最大弯矩(N·mm); W--竖楞的截面抵抗矩(mm3),W=6.40×104; f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2; 竖楞的最大应力计算值: σ=M/W=1.32×105/6.40×104=2.064N/mm2; 竖楞的最大应力计算值σ=2.064N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求! 2.抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下: V=0.6ql 其中,V--竖楞计算最大剪力(N); l--计算跨度(柱箍间距): l=500.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.270×0.900=5.842kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.000×0.270×0.900=0.680kN/m; q=5.842+0.680=6.523kN/m; 竖楞的最大剪力: V=0.6×6.523×500.0=1761.182N; 截面抗剪强度必须满足下式: τ=3V/(2bhn)≤fv 其中,τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2); V--竖楞计算最大剪力(N): V=0.6ql=0.6×6.523×500=1761.182N; b--竖楞的截面宽度(mm): b=60.0mm; hn--竖楞的截面高度(mm): hn=80.0mm; fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv=1.500N/mm2; 竖楞截面最大受剪应力计算值: τ=3×1761.182/(2×60.0×80.0×1)=0.550N/mm2; 竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2; 竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.55N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求! 3.挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下: νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中,q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q=20.04×0.27=6.52kN/m; νmax--竖楞最大挠度(mm); l--计算跨度(柱箍间距): l=500.0mm; E--竖楞弹性模量(N/mm2),E=9000.00N/mm2; I--竖楞截面的惯性矩(mm4),I=2.56×106; 竖楞最大容许挠度: [ν]=500/250=2.0mm; 竖楞的最大挠度计算值: ν=0.677×6.52×450.04/(100×9000.0×2.56×106)=0.079mm; 竖楞的最大挠度计算值ν=0.079mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=2.0mm,满足要求! Ⅴ、B方向柱箍的计算 本工程中,柱箍采用木方,宽度100mm,高度50mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=100×50×80/6×1=67cm3; I=100×50×80×80/12×1=267cm4; 按集中荷载计算(附计算简图): B方向柱箍计算简图 其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN); P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.27×0.45=2.94kN; B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N=4.380kN; B方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M=0.104kN·m; B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: ν=0.041mm; 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 σ=M/W 其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值: M=104370.31N·mm; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W=64000mm3; B边柱箍的最大应力计算值: σ=1.63N/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值: [f]=13N/mm2; B边柱箍的最大应力计算值σ=1.04×108/6.40×107=1.63N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! 2.柱箍挠度验算 经过计算得到: ν=0.041mm; 柱箍最大容许挠度: [ν]=300/250=1.2mm; 柱箍的最大挠度ν=0.041mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm,满足要求! 3.柱箍抗剪强度验算 τ=3V/(2bhn)≤fv 其中,τ--柱箍承受的剪应力(N/mm2); V--柱箍计算最大剪力(N): V=1761.182N; b--柱箍的截面宽度(mm): b=100.0mm; hn--柱箍的截面高度(mm): hn=50.0mm; fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2): fv=13.000N/mm2; 柱箍截面最大受剪应力计算值: τ=3×1761.182/(2×100.0×50.0×1)=0.550N/mm2; 柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.55N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2,满足要求! Ⅵ、B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下: N<[N]=f×A 其中N--对拉螺栓所受的拉力; A--对拉螺栓有效面积(mm2); f--对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 查表得: 对拉螺栓的型号: M12; 对拉螺栓的有效直径: 9.85mm; 对拉螺栓的有效面积: A=76mm2; 对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.38kN。 对拉螺栓最大容许拉力值: [N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN; 对拉螺栓所受的最大拉力N=4.38kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求! Ⅶ、H方向柱箍的计算 本工程中,柱箍采用木方,宽度100mm,高度50mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=100×50×80/6×1=67cm3; I=100×50×80×80/12×1=267cm4; 按计算(附计算简图): H方向柱箍计算简图 其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN); P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.195×0.45=2.12kN; H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N=3.371kN; H方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M=0.061kN·m; H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: ν=0.017mm; 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式: σ=M/W 其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值: M=61345.3N·mm; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W=64000mm3; H边柱箍的最大应力计算值: σ=0.959N/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值: [f]=13N/mm2; H边柱箍的最大应力计算值σ=6.13×107/6.40×107=0.959N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! 2.柱箍挠度验算 经过计算得到: ν=0.017mm; 柱箍最大容许挠度: [ν]=225/250=0.9mm; 柱箍的最大挠度ν=0.017mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=0.9mm,满足要求! 3.柱箍抗剪强度验算 τ=3V/(2bhn)≤fv 其中,τ--柱箍承受的剪应力(N/mm2); V--柱箍计算最大剪力(N): V=1761.182N; b--柱箍的截面宽度(mm): b=60.0mm; hn--柱箍的截面高度(mm): hn=80.0mm; fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2): fv=13.000N/mm2; 柱箍截面最大受剪应力计算值: τ=3×1761.182/(2×60.0×80.0×1)=0.550N/mm2; 柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.5
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