模板承重架方案.docx
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模板承重架方案
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施工方案
工程名称:
编制单位:
编制人:
审核人:
批准人:
编制日期:
年月日
一、工程概况
1、本工程位于舟山市普陀区东港,东靠经二路,北临纬八路,总建筑面积约85672.76平方米。
由六幢2-18层公寓、办公楼及一层地下室等组成。
1.1工程名称:
宁兴·海天国际广场
1.2建设单位:
舟山宁兴天润置业有限公司
1.3建设地点:
舟山市普陀区东港开发区
1.4设计单位:
宁波市建筑设计研究院
1.5、监理单位:
浙江新世纪工程咨询有限公司
1.6、质检单位:
舟山普陀区质检站
二、结构概况
1、本工程为框架-剪力墙现浇楼板结构。
2、地下室部分层高为3.8米,地上部分标准层层高为3.2米。
3、模板系统:
混凝土为泵送预拌砼。
4.1、本工程模板体系为:
地下室剪力墙采用18mm厚多层木模板、42×68方木及Ф48×3.2mm钢管围楞,地上部分标准层柱、剪力墙模板采用钢质大模板。
4.2、本工程梁、板模板选用18mm多层板加42mm×63mm方木组成,ƒC=10N/mm2,ƒv=1.5N/mm2,ƒm=13N/mm2,E=9.5×103N/mm2
4.4、承重架采用φ48×3.2mm钢管,A=450.4mm2,Wn=4733mm3,i=15.9mm,E=2.06×105N/mm2,ƒm=205N/mm2
4.3、本工程板厚为地上部分楼板板厚为120mm、地下室部分板厚为160mm;剪力墙厚度为240mm,370mm;梁断面尺寸为:
地下室部分(250~450)X(500~1600);地上部分(240~300)X(350~600)。
三、承重架搭设方案
1、承重架材料要求
1.1、钢管
1.1.1、钢管采用Φ48×3.2mm,其表面锈蚀深度不大于0.5mm。
1.1.2、钢管上严禁打孔及有开裂现象。
1.1.3、钢管应有产品合格证及测试报告。
1.2、扣件
1.2.1、扣件应有产品合格证及测试报告。
1.2.2、扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。
1.2.3、扣件在螺栓拧紧力矩达65N·m时,不得发生破坏。
1.2.4、所有扣件均应进行防锈处理。
1.3、木材:
方木及木模板均应有质量合格证。
2、承重架搭设间距要求如下:
2.1、楼板承重架网格间距为900mm×900mm(地下室);1000mm×1000mm(地上部分)。
2.2、梁承重架间距:
断面240mm×600mm以上为900×900mm,梁底加一个钢管支撑;断面在240mm×600mm以下为700mm×900mm。
3、重架搭设要求
3.1、立杆均用一根或两根钢管对接(相邻接头错开)。
3.2、承重架的立杆处离地200mm处设置纵横扫地杆一道,间距@3000,离地1.8M处设置纵横水平拉杆一道,以上每隔1.8m设置一道纵横水平拉杆。
3.3、承重架最外一榀设置一道纵向剪刀撑,剪刀撑斜杆与楼地面成450且连续设置。
3.4、承重架立杆垂直度每米小于0.5mm。
3.5、承重架起拱为千分之二。
4、承重架拆除
4.1、待混凝土强度达到1.2MPa时,先拆除承重架的剪刀撑及扫地杆。
4.2、待混凝土强度达到设计强度的75%时,方可拆除承重架,重要部位须达到100%时方可拆模,并报监理公司批准。
5、承重架施工安全措施
5.1、外架操作人员必须具有特种作业上岗证,且须持证上岗。
5.2、工人每次操作前,必须对其进行技术、安全交底。
5.3、操作人员必须戴好安全帽,系好安全带,穿防滑鞋。
四、模板承重架方案验算:
(一)、剪力墙模板系统
①、概况:
墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成:
直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。
组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》,当采用容量为大于0.8m3的运输器具时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2;
一、参数信息
1.基本参数
次楞间距(mm):
300;穿墙螺栓水平间距(mm):
600;
主楞间距(mm):
450;穿墙螺栓竖向间距(mm):
450;
对拉螺栓直径(mm):
M14;
2.主楞信息
主楞材料:
圆钢管;主楞合并根数:
2;
直径(mm):
48.00;壁厚(mm):
3.20;
3.次楞信息
次楞材料:
木方;次楞合并根数:
2;
宽度(mm):
42.00;高度(mm):
68.00;
4.面板参数
面板类型:
胶合面板;面板厚度(mm):
18.00;
面板弹性模量(N/mm2):
6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):
1.50;
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;方木弹性模量E(N/mm2):
9000.00;
方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.50;钢楞弹性模量E(N/mm2):
206000.00;
钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):
205.00;
墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取4.500h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H--模板计算高度,取3.800m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
分别计算得51.844kN/m2、91.200kN/m2,取较小值51.844kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=51.844kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《建筑施工手册》,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯强度验算
弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,M--面板计算最大弯矩(N·mm);
l--计算跨度(次楞间距):
l=300.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×51.844×0.450×0.900=25.196kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×6.00×0.45×0.90=3.402kN/m;
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩:
M=0.1×25.196×300.02+0.117×3.402×300.02=2.63×105N·mm;
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
σ=M/W 其中,σ--面板承受的应力(N/mm2); M--面板计算最大弯矩(N·mm); W--面板的截面抵抗矩: W=bh2/6=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3; f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2; 面板截面的最大应力计算值: σ=M/W=2.63×105/2.43×104=10.8N/mm2; 面板截面的最大应力计算值σ=10.8N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! 2.抗剪强度验算 计算公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中,V--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度(次楞间距): l=300.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×51.844×0.450×0.900=25.196kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.45×0.90=3.402kN/m; 面板的最大剪力: V=0.6×25.196×300.0+0.617×3.402×300.0=5165.0N; 截面抗剪强度必须满足: τ=3V/(2bhn)≤fv 其中,τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2); V--面板计算最大剪力(N): V=5165.0N; b--构件的截面宽度(mm): b=450mm; hn--面板厚度(mm): hn=18.0mm; fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2): fv=1.500N/mm2; 面板截面的最大受剪应力计算值: τ=3×5165.0/(2×450×18.0)=0.956N/mm2; 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2; 面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.956N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2,满足要求! 3.挠度验算 根据《建筑施工手册》,刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载: q=51.84×0.45=23.330N/mm; l--计算跨度(次楞间距): l=300mm; E--面板的弹性模量: E=6000N/mm2; I--面板的截面惯性矩: I=45×1.8×1.8×1.8/12=21.87cm4; 面板的最大允许挠度值: [ν]=1.2mm; 面板的最大挠度计算值: ν=0.677×23.33×3004/(100×6000×2.19×105)=0.975mm; 面板的最大挠度计算值: ν=0.975mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm,满足要求! 四、墙模板主次楞的计算 (一).次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,次楞采用木方,宽度42mm,高度68mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.2×6.8×6.8/6×2=64.74cm3; I=4.2×6.8×6.8×6.8/12×2=220.1cm4; 次楞计算简图 1.次楞的抗弯强度验算 次楞最大弯矩按下式计算: M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中,M--次楞计算最大弯矩(N·mm); l--计算跨度(主楞间距): l=450.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×51.844×0.300×0.900=16.797kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.30×0.90=2.268kN/m,其中,0.90为折减系数。 次楞的最大弯矩: M=0.1×16.797×450.02+0.117×2.268×450.02=3.94×105N·mm; 次楞的抗弯强度应满足下式: σ=M/W 其中,σ--次楞承受的应力(N/mm2); M--次楞计算最大弯矩(N·mm); W--次楞的截面抵抗矩(mm3),W=6.47×104; f--次楞的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2; 次楞的最大应力计算值: σ=3.94×105/6.47×104=6.1N/mm2; 次楞的抗弯强度设计值: [f]=13N/mm2; 次楞的最大应力计算值σ=6.1N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! 2.次楞的抗剪强度验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中,V-次楞承受的最大剪力; l--计算跨度(主楞间距): l=450.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×51.844×0.300×0.900/2=8.399kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.30×0.90/2=1.134kN/m,其中,0.90为折减系数。 次楞的最大剪力: V=0.6×8.399×450.0+0.617×1.134×450.0=2582.5N; 截面抗剪强度必须满足下式: τ=3V/(2bh0) 其中,τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V--次楞计算最大剪力(N): V=2582.5N; b--次楞的截面宽度(mm): b=42.0mm; hn--次楞的截面高度(mm): h0=68.0mm; fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv=1.500N/mm2; 次楞截面的受剪应力计算值: τ=3×2582.5/(2×42.0×68.0)=1.356N/mm2; 次楞截面的受剪应力计算值τ=1.356N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2,满足要求! 3.次楞的挠度验算 根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中,ν--次楞的最大挠度(mm); q--作用在次楞上的线荷载(kN/m): q=51.84×0.30=15.55kN/m; l--计算跨度(主楞间距): l=450.0mm; E--次楞弹性模量(N/mm2): E=9000.00N/mm2; I--次楞截面惯性矩(mm4),I=1.10×106mm4; 次楞的最大挠度计算值: ν=0.677×31.11/2×4504/(100×9000×1.10×106)=0.436mm; 次楞的最大容许挠度值: [ν]=1.8mm; 次楞的最大挠度计算值ν=0.436mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.8mm,满足要求! (二).主楞承受次楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.732×2=9.46cm3; I=11.357×2=22.71cm4; E=206000N/mm2; 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm) 1.主楞的抗弯强度验算 作用在主楞的荷载: P=1.2×51.84×0.3×0.45+1.4×6×0.3×0.45=9.533kN; 主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l=600mm; 强度验算公式: σ=M/W 其中,σ--主楞的最大应力计算值(N/mm2) M--主楞的最大弯矩(N·mm);M=7.72×105N·mm W--主楞的净截面抵抗矩(mm3);W=9.46×103mm3; f--主楞的强度设计值(N/mm2),f=205.000N/mm2; 主楞的最大应力计算值: σ=7.72×105/9.46×103=81.6N/mm2; 主楞的最大应力计算值σ=81.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求! 2.主楞的抗剪强度验算 主楞截面抗剪强度必须满足: τ=2V/A≤fv 其中,τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V--主楞计算最大剪力(N): V=7007.0/2=3503.5N; A--钢管的截面面积(mm2): A=450.379mm2; fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv=120N/mm2; 主楞截面的受剪应力计算值: τ=2×3503.5/450.379=15.558N/mm2; 主楞截面的受剪应力计算值τ=15.558N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2,满足要求! 3.主楞的挠度验算 主楞的最大挠度计算值: ν=0.809mm; 主楞的最大容许挠度值: [ν]=2.4mm; 主楞的最大挠度计算值ν=0.809mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm,满足要求! 五、穿墙螺栓的计算 计算公式如下: N<[N]=f×A 其中N--穿墙螺栓所受的拉力; A--穿墙螺栓有效面积(mm2); f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 查表得: 穿墙螺栓的型号: M14; 穿墙螺栓有效直径: 11.55mm; 穿墙螺栓有效面积: A=105mm2; 穿墙螺栓最大容许拉力值: [N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN; 主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力,则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N=12.73kN。 穿墙螺栓所受的最大拉力N=12.727kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,满足要求! (二)、柱模板体系 ⑴、基本情况 本工程中心地下室的框架柱尺寸为500mm×500mm,高度为3.8m,余主楼地下室柱基本为剪力墙暗柱,地上部分柱子虽有截面比这个大,但层高只有2.9米,故不作验算; ⑵、柱模板设计 柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm): 1000.00;柱截面高度H(mm): 700.00;柱模板的总计算高度: H=3.80m; 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目: 2;柱截面宽度B方向竖楞数目: 4; 柱截面高度H方向对拉螺栓数目: 2;柱截面高度H方向竖楞数目: 5; 对拉螺栓直径(mm): M12; 2.柱箍信息 柱箍材料: 木方; 宽度(mm): 42.00;高度(mm): 68.00; 柱箍的间距(mm): 450;柱箍合并根数: 1; 3.竖楞信息 竖楞材料: 圆钢管;竖楞合并根数: 1; 直径(mm): 48.00;壁厚(mm): 3.20; 4.面板参数 面板类型: 胶合面板;面板厚度(mm): 18.00; 面板弹性模量(N/mm2): 6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2): 13.00; 面板抗剪强度设计值(N/mm2): 1.50; 5.木方参数 方木抗弯强度设计值fc(N/mm2): 13.00;方木弹性模量E(N/mm2): 9000.00; 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2): 1.50; 二、柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t--新浇混凝土的初凝时间,取4.500h; T--混凝土的入模温度,取20.000℃; V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h; H--模板计算高度,取3.800m; β1--外加剂影响修正系数,取1.200; β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。 分别计算得51.844kN/m2、91.200kN/m2,取较小值51.844kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=51.844kN/m2; 倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。 三、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。 分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。 强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l=313mm,且竖楞数为4,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图 1.面板抗弯强度验算 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距: M=0.1ql2 其中,M--面板计算最大弯矩(N·mm); l--计算跨度(竖楞间距): l=313.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×51.84×0.45×0.90=25.196kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m; 式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q=q1+q2=25.196+1.134=26.330kN/m; 面板的最大弯矩: M=0.1×26.330×313×313=2.58×105N.mm; 面板最大应力按下式计算: σ=M/W 其中,σ--面板承受的应力(N/mm2); M--面板计算最大弯矩(N·mm); W--面板的截面抵抗矩: W=bh2/6 b: 面板截面宽度,h: 面板截面厚度; W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3; f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2; 面板的最大应力计算值: σ=M/W=2.58×105/2.43×104=10.615N/mm2; 面板的最大应力计算值σ=10.615N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求! 2.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下: V=0.6ql 其中,V--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度(竖楞间距): l=313.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×51.84×0.45×0.90=25.196kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m; 式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q=q1+q2=25.196+1.134=26.330kN/m; 面板的最大剪力: V=0.6×26.330×313.0=4944.809N; 截面抗剪强度必须满足下式: τ=3V/(2bhn)≤fv 其中,τ--面板承受的剪应力(N/mm2); V--面板计算最大剪力(N): V=4944.809N; b--构件的截面宽度(mm): b=450mm; hn--面板厚度(mm): hn=18.0mm; fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2): fv=13.000N/mm2; 面板截面受剪应力计算值: τ=3×4944.809/(2×450×18.0)=0.916N/mm2; 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2; 面板截面的受
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