梁模板支撑钢管.docx
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梁模板支撑钢管
目录
一、工程概况错误!
未定义书签。
二、施工准备工作2
三、管理架构2
四、施工分段及支撑地基处理1
五、结构计算书23
六、主要项目施工技术措施27
七、技术质量保证措施30
八、工程进度保证措施32
九、安全生产保证措施32
十、成本节约措施33
十一、产品保护措施34
十二、文明施工措施34
第一章工程概述
1、工程项目名称、位置、规模、工期
1.1、工程项目名称:
广州亚太酿酒有限公司建设项目一期工程
1.2、工程项目位置:
广州市黄浦区高新技术开发区东区
1.3、工程项目规模:
本工程为广州亚太酿酒有限公司建设项目一期工程包装间、成品库。
总建筑面积16087㎡,建筑基底面积15120㎡。
第二章施工准备工作
1、技术准备
组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸,编制施工图预算,重点对外壁支模、框架顶板模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习,并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底,并做好文字记录。
2、物资准备
按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划,根据施工平面图的要求,组织好所需的材料、机具按计划进场,在指定地点,按规定方式进行储存、堆放,确保施工所需。
3、劳动组织准备
根据项目经理部架构,按照劳动需要量计划,组织劳动力进场,并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育,向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。
并建立、健全各项现场管理制度。
第三章管理架构
本工程工期较短。
支模施工属于关键工序,其施工难度较大,施工过程中的安全问题尤为重要,主要体现在大截面侧模、模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面,为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程,特成立管理小组进行管理。
组长:
副组长:
组员:
第四章施工分段及支撑地基处理
1、基础施工完成后,对上部结构及柱分二次施工,第一次施工至6m层梁,第二次施工至顶部。
2、根据本工程特点,1~10线待首层板施工完成后,模板支撑直接落在首层板上。
10~20线支撑基础梁施工至首层板底,将板底垫层浇捣后(浇捣垫层前必前将基层夯实)。
支撑支点落在垫层上,支撑与垫层接触处采用18厚300×300木板垫起。
第五章结构计算书
一、顶层梁250×720计算书
1.计算参数
结构楼板厚0mm,梁宽b=250mm,梁高h=720mm,层高9m;模板材料为:
夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm;梁边至板支撑的距离0m;木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2;支撑采用Φ48钢管:
横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支架立杆的步距h=1.50m;钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm;钢管质量0.0326kN/m,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.35m。
钢材弹性模量E=206000N/㎜2,抗弯强度f=205N/㎜2,抗剪强度fv=125N/㎜2。
2.梁底模验算
(1)梁底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值
①底模自重0.3kN/m2×(0.25+1.44)×1.2=0.61kN/m
②砼自重24.0kN/m3×0.25×0.72×1.2=5.18kN/m
③钢筋荷载1.5kN/m3×0.25×0.72×1.2=0.32kN/m
④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.25×1.4=0.70kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①+②+③+④q1=6.82kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③q2=6.12kN/m
(2)底模板验算
底模厚度h=18mm,板模宽度b=250mm;第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数五跨。
木模板W=bh2/6=250.00×18.002/6=13500mm3,I=bh3/12=250×183/12=121500mm4。
1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
M=KM·q1L2=-0.105×6.82×0.302×106=-64415N.mm=-0.06kN.m
σ=M/W=64415/13500=4.77N/mm2
梁底模抗弯强度σ=4.77N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
V=KVq1L=0.606×6.82×0.30×1000=1239N=1.24kN
τ=3V/(2bh)=3×1239/(2×250×18)=0.41N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.41N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=6.12kN/m;挠度系数Kυ=0.644
υ=Kυq2L4/(100EI)=0.644×6.12×3004/(100×9000.00×121500)=0.29mm
[υ]=L/400=300/400=0.75mm
梁底模挠度υ=0.29mm<[υ]=0.75mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
(3)第一层龙骨验算
钢管横向间距L=1200mm,C=250mm、γ=250/1200=0.21。
第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm;W=bh2/6=80×802/6=85333mm3;I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1)抗弯强度验算
a、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=6.82×0.30/0.25=8.18kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=8.18×0.25×1.20×(2-0.21)/8=0.550kN.m
b、板传荷载计算
板重量=1.2×(板厚度×25+模板重)+1.4×活载
=1.2×(0×25+0.30)+1.4×2.50=3.86kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=0×0.30×3.86=0kN
a=1/2×(L-c)=1/2×(1.20-0.25)=0.48m
Mp=P×a=0×0.48=0kN.m
Mmax=Mq+Mp=(0.55+0)×106=549572N.mm=0.55kN.m
σ=M/W=549572/85333=6.44N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=6.44N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
V=1/2×q×梁宽+P=(0.5×8.18×0.25+0)×1000=1022N=1.02kN
τ=3V/(2bh)=3×1022/(2×80×80)=0.24N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.24N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=6.12×0.30/0.25=7N/mm
υq=q’cL3×(8-4γ2+γ3)/(384EI)=3170741760000×8/11796480000000=2.11mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=0×2/737280000000=0mm
最大挠度υmax=υq+υp=2.11+0=2.11mm
[υ]=L/400=1200/400=3.00mm
第一层龙骨挠度υ=2.11mm<[υ]=3.00mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
(4)第二层龙骨验算
钢管纵向间距1200mm,计算跨数五跨;第二层龙骨采用双钢管Φ48x3.25;W=9580.00mm3,I=229800.00mm4,A=4.57cm2;
1)抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽+P=(0.5×8.18×0.25+0)×1000=1022N
弯矩系数KM=-0.402
最大弯矩为Mmax=KmPL=-0.402×1022×1200=-493235N.mm=-0.49kN.m
σ=M/W=493235/9580=51.49N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=51.49N/mm2<fm=205.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=1.902
V=KVP=1.902×1022/1000=1.94kN
τ=3V/(2bh)=3×1.94×1000/(2×2×457.00)=3.19N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=3.19N/mm2<fv=125.00N/mm2,满足要求。
3)挠度强度验算
挠度系数Kυ=2.438
P’=V=1/2×q×梁宽+P板重=(0.5×7.34×0.25+0)×1000=917N
υ=KυP’L3/(100EI)=2.438×917×12003/(100×206000.00×229800)=0.82mm
[υ]=L/400=1200/400=3.00mm
第二层龙骨挠度υ=0.82mm<[υ]=3.00mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
3.支撑强度验算
传至每根钢管立柱力的系数为4.568
每根钢管承载NQK1=4.568×1022=4671N
每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):
NQK2=1.4×1.20×1.20×1=2016N
每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=4671+2016=6687N
钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×-0.7=-23N
水平拉杆1层,拉杆重量=1×2.40×0.0326=78N
扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×1=15N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=-23+78+15=70N
钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×70+6687=6770N
L0=h+2a=1.50+2×0.35=2.20m
Φ48钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=220.00÷1.59=138.36<150杆件长细比满足要求
=0.357
P=N/(
A)=6770÷(0.357×424.00)=44.73N/mm2
钢管承载力44.73N/mm2<205.00N/mm2,满足要求。
4.支撑支承面验算
(1)支承面受冲切承载力验算
钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为(按C15考虑)混凝土楼板,支承楼板厚=120mm,上部荷载为:
F=6.77kN;βs=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,βh=1.00,
η=0.4+1.2/βs=1.00σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×100=400mm,
(0.7βhft+0.15σpc,m)ηUmhO=((0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105)/1000=33.05kN
钢管支承面受冲切承载力33.05kN>6.77kN,满足要求。
(2)地基承载力验算
立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求
P≤fg
P=N/A=6.77/0.01=677.03kN/m2
其中P-立杆基础地面的平均压力(kN/m2);
A-基础底面面积(m2),A=0.01m2;
N-上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN),N=6.77kN;
fg-地基承载力设计值(kN/m2);
fg=kc×fgk=1.0×5760.00=5760.00kN/m2
其中:
kc-地基承载力调整系数,kc=1.0;
fgk-混凝土抗压强度设计值(C15砼受压fc=7200.00kN/m2,因截面长边小于300mm)
fgk=7200.00×0.8=5760.00kN/m2;
地基承载力P=677.03<5760.00kN/m2,满足要求。
5.侧模板验算
(1)荷载计算
1)新浇砼的侧压力
F1=0.22r×200/(T+15)β1β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
(r=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0)
F2=rH=24×梁高=24×0.72=17.28kN/m2
F1、F2两者取小值F=17.280kN/m2
有效压头高度=F/r=0.72m
2、振捣砼产生的荷载4.00kN/m2
3、倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2
分项系数
标准值kN/m2
荷载值kN/m2
1、新浇砼的侧压力
1.2
17.28
20.74
2、振捣砼产生的荷载
1.4
4.0
5.60
3、倾倒砼产生的荷载
1.4
4.0
5.60
31.94
(2)侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm,计算跨数五跨;木模板厚度h=18mm;W=bh2/6=720×182/6=38880mm3,I=bh3/12=720×183/12=349920mm4。
1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
均布荷载q’=31.94×(0.72-0)=23kN/m=23N/m
M=KM•qL2=-0.105×23×3002=-217293N.mm=-0.22kN.m
σ=M/W=217293/38880=5.59N/mm2
侧模抗弯强度σ=5.59N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606
V=KVq,L=0.606×22.99×0.30=4.18kN
τ=3V/(2bh)=3×4.18×1000/(2×18×720)=0.48N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.48N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载,故
q,=20.74×(0.72-0)=15kN=15N/mm,挠度系数Kυ=0.644
挠度υ=Kυq,L4/100EI=0.644×15×3004/(100×9000.00×349920)=0.25mm
[υ]=L/400=300/400=0.75mm
侧模挠度υ=0.25mm<[υ]=0.75mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
(3)对拉螺栓计算
梁侧模压力=2/3(倾倒、振捣砼产生的荷载+新浇砼的侧压力)×(梁高度-板厚度)=0.67×(11.20+20.74)×0.72=15.33kN/m
设1排对拉螺栓;
对拉螺栓受力=15.33×600÷1=9198N;
对拉螺栓φ12,容许拉力[N]=13345N
对拉螺栓受力9197.6N<容许拉力13345N,满足要求。
(4)侧肋强度验算
计算跨度360mm;跨数2跨。
木枋尺寸b=80mm,h=80mm;
W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1)抗弯强度验算
均布荷载q=31.94×0.30=10N/mm;弯矩系数KM=-0.125
M=KM.qL2=-0.125×10×3602=-155209N.mm=-0.16kN.m
σ=M/W=155209/85333=1.82N/mm2
侧肋抗弯强度σ=1.82N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.625
V=KVq,L=0.625×10×0.36=2.16kN
τ=3V/(2bh)=3×2.16×1000/(2×80×80)=0.51N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.51N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
均布荷载q,=20.74×0.30=6N/mm;挠度系数Kυ=0.521
挠度υ=Kυq,L4/100EI=0.521×6×3604/3072000000000=0.01mm
[υ]=L/400=360/400=0.90mm
侧肋挠度υ=0.01mm<[υ]=0.90mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
6.计算结果
第一层龙骨80×80mm单木枋@300mm,第二层龙骨双钢管Φ48x3.25@1200mm;钢管纵向@1200mm,钢管横向@1200mm,底模厚度18mm;竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓1排φ12@600mm,侧模厚度18mm。
一、梁处使用材料计算
1、竖肋80(个)
2、双钢管外肋48.00(m)
3、对拉螺栓20(套)
4、压脚木枋24.000(m)
5、模板面积20.28(m2)
6、木龙骨42(根)
7、钢管龙骨27(根)
二、脚手架材料计算
1、长杆总长度-35.80(米)
2、直角扣件数-26(个)
3、对接扣件数-5(个)
4、旋转扣件数-1(个)
5、顶托个数23(个)
注:
1.长杆总长度包括立杆、纵横向水平和剪力撑。
2.长杆的平均长度取6m。
3.材料用量放大系数为1.2倍。
二、顶层梁300X1320计算书
1.计算参数
结构楼板厚0mm,梁宽b=300mm,梁高h=1320mm,层高0.01m;模板材料为:
夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm;梁边至板支撑的距离0m;木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2;支撑采用Φ48钢管:
横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支架立杆的步距h=1.50m;钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm;钢管质量0.0326kN/m,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.35m。
钢材弹性模量E=206000N/㎜2,抗弯强度f=205N/㎜2,抗剪强度fv=125N/㎜2。
2.梁底模验算
(1)梁底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值
①底模自重0.3kN/m2×(0.30+2.64)×1.2=1.06kN/m
②砼自重24.0kN/m3×0.30×1.32×1.2=11.40kN/m
③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×1.32×1.2=0.71kN/m
④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①+②+③+④q1=14.02kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③q2=13.18kN/m
(2)底模板验算
底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm;第一层龙骨间距L=200mm,计算跨数五跨。
木模板W=bh2/6=300.00×18.002/6=16200mm3,I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。
1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
M=KM·q1L2=-0.105×14.02×0.202×106=-58867N.mm=-0.06kN.m
σ=M/W=58867/16200=3.63N/mm2
梁底模抗弯强度σ=3.63N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
V=KVq1L=0.606×14.02×0.20×1000=1699N=1.70kN
τ=3V/(2bh)=3×1699/(2×300×18)=0.47N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.47N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=13.18kN/m;挠度系数Kυ=0.644
υ=Kυq2L4/(100EI)=0.644×13.18×2004/(100×9000.00×145800)=0.10mm
[υ]=L/400=200/400=0.50mm
梁底模挠度υ=0.10mm<[υ]=0.50mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
(3)第一层龙骨验算
钢管横向间距L=1200mm,C=300mm、γ=300/1200=0.25。
第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm;W=bh2/6=80×802/6=85333mm3;I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1)抗弯强度验算
a、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=14.02×0.20/0.30=9.34kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=9.34×0.30×1.20×(2-0.25)/8=0.736kN.m
b、板传荷载计算
板重量=1.2×(板厚度×25+模板重)+1.4×活载
=1.2×(0×25+0.30)+1.4×2.50=3.86kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=0×0.20×3.86=0kN
a=1/2×(L-c)=1/2×(1.20-0.30)=0.45m
Mp=P×a=0×0.45=0kN.m
Mmax=Mq+Mp=(0.74+0)×106=735840N.mm=0.74kN.m
σ=M/W=735840/85333=8.62N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=8.62N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
V=1/2×q×梁宽+P=(0.5×9.34×0.30+0)×1000=1402N=1.40kN
τ=3V/(2bh)=3×1402/(2×80×80)=0.33N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.33N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=13.18×0.20/0.30=9N/mm
υq=q’cL3×(8-4γ2+γ3)/(384EI)=4553625600000×8/11796480000000=3.00mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=0×2/737280000000=0mm
最大挠度υmax=υq+υp=3.00+0=3.00mm
[υ]=L/400=1200/400=3.00mm
第一层龙骨挠度υ=3.00mm<[υ]=3.00mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
(4)第二层龙骨验算
钢管纵向间距1200mm,计算跨数五跨;第二层龙骨采用双钢管Φ48x3.25;W=9580.00mm3,I=229800.00mm4,A=4.57cm2;
1)抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽+P=(0.5×9.34×0.30+0)×1000=1402N
弯矩系数KM=-0.625
最大弯矩为Mmax=KmPL=-0.625×1402×1200=-1051200N.mm=-1.05kN.m
σ=M/W=1051200/9580=109.73N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=109.73N/mm2<fm=205.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=3.125
V=KVP=3.125×1402/1000=4.38kN
τ=3V/(2bh)=3×4.38×1000/(2×2×457.00)=7.19N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=7.19N/mm2<fv=125.00N/mm2,满足要求。
3)挠度强度验算
挠度系数Kυ=3.995
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