大跨径连续刚构桥设计指南条文.docx
- 文档编号:829959
- 上传时间:2022-10-13
- 格式:DOCX
- 页数:14
- 大小:89.90KB
大跨径连续刚构桥设计指南条文.docx
《大跨径连续刚构桥设计指南条文.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《大跨径连续刚构桥设计指南条文.docx(14页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
大跨径连续刚构桥设计指南条文
1总则
1.1目的
为避免大跨径预应力混凝土连续刚构桥在运营期出现跨中下挠、腹板斜裂缝、底板裂缝等病害,特制定本指南。
在制订时,充分吸取了现有大跨径混凝土连续刚构存在的跨中下挠、腹板斜裂缝、底板裂缝等病害教训,从而提出主梁的一些应力控制指标,以及改进缺陷的一些经验措施,作为《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)的补充。
1.2适用范围
本指南适用于新的大跨径、变截面、预应力混凝土连续刚构桥的设计,有关旧桥加固设计见《大跨径预应力混凝土连续刚构加固指南》。
2作用
2.1作用及其组合
按照《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)中的相关条款进行。
2.2设计中必须重点考虑的几个作用
2.2.1结构自重和预应力
考虑结构自重和预应力时,宜计入施工规范容许范围内的误差对结构的影响。
2.2.2活载
活载按照《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)取用。
在整体纵向计算时,宜考虑偏载的影响;在进行局部及横桥向计算时,除了考虑冲击外,建议根据业主的要求,计入适当的活载超载。
2.2.3温度
温度荷载是结构受力的重要组成部分之一。
纵向计算时温度按照《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)取用,计算结构的均匀升温或降温,以及温度梯度引起的内力;横向计算时,宜计算箱室内外±5°的温差(见图2.2),必要时建议对结构进行空间应力分析。
图2.2
2.3.4徐变
建议充分估计混凝土收缩徐变对结构的影响。
在有条件时,原则上宜进行混凝土的徐变试验,按照试验得出的徐变系数和终极值进行徐变计算;没有试验数据时,建议徐变按照以下三种计算结果中的较大徐变效应作为徐变对结构的影响,前两种徐变计算方法是分别采用不同的徐变系数和徐变终极值,第一种取徐变系数β=0.0021,终极值ψk=2.5,第二种取徐变系数β=0.021,终极值ψk=2.0,第三种徐变计算方法采用现行规范中相对潮湿度。
2.3.5构件调整力
构件调整力通常包括以下两种:
连续刚构在主跨合拢前,根据需要在两悬臂端用水平千斤顶互施水平顶推力,以调整主跨及双壁墩身的内力,设计时宜计入调整力对结构的影响。
连续刚构在边跨梁处于悬臂状态时,在悬臂端施加竖直荷载,于边跨合拢后卸除,以调整双壁墩身内力,设计时也宜计入其影响。
3持久状况承载能力极限状态计算
3.1永久作用内力的计算
3.1.1计入施工规范允许的误差对结构内力的影响,同时考虑此部分误差引起的收缩徐变内力的变化。
3.1.2要按悬臂施工的步骤,逐步骤计算内力并累加,并计入收缩徐变影响,形成永久作用内力。
不应按桥梁形成时的图式一次性地计算内力,以避免根部负弯矩偏小现象的产生。
3.2主梁正截面承载能力极限状态计算
主梁的正截面承载能力计算按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD60-2004)中的相关条款进行。
3.3主梁斜截面承载能力极限状态计算
主梁的斜截面抗剪承载能力按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD60-2004)中的相关条款进行计算。
3.4箱梁的剪力滞效应
宜考虑箱梁剪力滞效应对于结构正应力的影响,控制结构的最大正应力在规范容许值之内。
另外在验算截面强度时也宜考虑剪力滞效应,对截面宽度进行折减来计算截面强度。
4持久状况正常使用极限状态计算
4.1抗裂验算
4.1.1正截面抗裂
预应力混凝土连续刚构桥按照全预应力混凝土构件进行抗裂验算,验算正截面拉应力,即在作用(或荷载)短期效应组合下
(4.1.1)
式中—在作用(或荷载)短期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力,按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中的公式(6.3.2-1)计算;
—扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土预应力,按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中6.1.5条计算。
4.1.2斜截面抗裂
4.1.2.1预应力混凝土连续刚构桥按照全预应力混凝土构件进行斜截面抗裂验算,验算斜截面的主拉应力,即在作用(或荷载)短期效应组合下
(4.1.2.1)
式中—由作用(或荷载)短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力,按照本指南4.1.2.2条规定计算;
—混凝土的抗拉强度标准值,按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)表3.1.3采用。
4.1.2.2计算预应力混凝土受弯构件由作用(或荷载)短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力时,应按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)的6.3.3条计算,但规范的(6.3.3-3)式中的应按照下式计算。
(4.1.2.2)
上式中σcy2-箱梁自重在腹板产生的应力;
σcy3-箱梁室内外温差在腹板产生的应力;
σcy4-活载在箱梁腹板产生的应力;
σcy5-张拉箱梁顶板横向预应力在腹板产生的应力;
σcy6-底板纵向预应力的径向力对腹板产生的应力。
按照(4.1.2.2)公式分别计算腹板内、外侧σcy值,取不利的数值作为《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)(6.3.3-1)的中σcy来计算腹板的主拉应力。
—在同一截面上竖向预应力钢筋的肢数;
—竖向预应力钢筋扣除全部预应力损失后的有效预应力;
—单肢竖向预应力钢筋的截面面积;
—竖向预应力钢筋的间距;
—计算主应力点处构件腹板的宽度。
注:
对于公式(4.1.2.2)中的、、、、,当为压应力时以正号带入,当为拉应力时以负号带入。
4.2挠度的计算与控制
大跨径连续刚构桥下挠是较普遍的病害,建议在设计阶段作主梁的挠度控制设计,挠度控制设计指结构在永久作用下主跨跨中的挠度控制设计。
4.2.1主梁的主跨跨中在自重、二期荷载、预应力等除混凝土收缩徐变以外的永久作用下的下挠值尽可能小,最大值宜≤L/4000(L为连续刚构桥主跨跨径)
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)对于大跨径连续刚构桥的跨中下挠没有作设计要求,本指南提出的挠度设计作为《规范》的补充。
4.2.2建议考虑自重施工误差对结构挠度的影响
4.2.2.1建议设计中考虑施工规范容许范围内的自重施工误差对结构挠度的影响,包括结构自重误差±5%,铺装层超厚L/7000(L为主跨跨径),但不得小于2cm,同时考虑施工误差对混凝土收缩徐变挠度的影响。
4.2.2.2建议设计中对于施工规范容许范围外的误差,能够采取措施予以补救,比如设置体外预应力等。
4.2.3宜考虑钢绞线误差对于结构挠度的影响。
4.2.3.1建议分析全部纵向预应力误差±6%对结构弹性挠度的影响,同时分析此项误差对混凝土收缩徐变挠度的影响。
4.2.3.2从工艺上保证有效预应力值。
4.2.4应充分估计混凝土收缩徐变对结构挠度的影响
混凝土收缩、徐变对于结构的影响较大、而且复杂不定,建议充分估计混凝土收缩徐变对结构的不利影响。
4.2.5宜考虑活载对于结构徐变挠度的影响。
徐变挠度只对永久作用而言。
但在繁忙交通的路段上,桥上车流日夜不断,部分活载也实际成了永久作用,也会产生徐变挠度,导致下挠增大。
设计时宜考虑部分活载对结构徐变挠度的影响。
4.3计算参数的取用
计算参数的取值宜合理,尤其对于预应力筋与管道之间的摩擦系数取值应慎重,施工前应作预应力损失试验,确定预应力筋与管道壁之间的摩擦系数取值。
5持久状况和短暂状况构件的应力计算
5.1正截面应力计算与控制
5.1.1在运营阶段,主梁宜按照全预应力混凝土构件设计,考虑最不利荷载效应后,跨中下缘应有适量的压应力储备,跨中下缘压应力宜≥(1+L/100)MPa(L为主跨跨径,单位:
m)。
最不利荷载效应指按照《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)中的荷载组合内容,取荷载标准值进行最不利组合。
5.1.2分析主梁跨中正应力储备时,建议充分估计混凝土收缩徐变的影响。
5.1.3进行正截面应力计算时,除考虑结构尺寸、施工荷载和规范规定的各种荷载外,建议考虑施工规范容许范围内的施工误差对结构应力的影响。
5.1.4在计算中考虑箱梁剪力滞的影响
5.2主拉应力计算与控制
5.2.1腹板主拉应力位置的确定
各截面腹板最大主拉应力有可能位于腹板中性轴、腹板上倒角下缘或腹板下倒角上缘,建议计算出其最大值,以免遗漏。
5.2.2腹板主拉应力计算
5.2.2.1计算预应力混凝土受弯构件由作用(或荷载)标准值效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力时,按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)的7.1.6条计算,但规范的(6.3.3-3)式中的应按照本指南(4.1.2.2)公式计算。
5.2.2.2计算竖向预应力钢筋的有效预应力时,建议考虑竖向预应力由于弹性压缩、混凝土收缩徐变、锚具回缩等因素产生的竖向预应力的损失。
5.2.3腹板主拉应力控制值的确定
考虑5.2.2中的各项因素后,按照荷载标准值进行最不利组合后,计算出的主梁最大主拉应力宜满足下列规定:
(5.2.3)
-混凝土的抗拉强度标准值。
5.3箱梁横向计算
5.3.1横向分析是大跨径连续刚构桥的一个重要环节,建议判断整个桥跨范围内的箱梁薄弱断面,对箱梁薄弱断面进行横向分析,确保每个断面在荷载作用下横向的安全性。
5.3.2横向分析时,可以按框架模型计算,必要时采用空间实体单元模型计算。
5.3.3横向分析时,建议考虑自重、桥面铺装超方、活载、活载偏载和超载、底板预应力钢束的径向力及箱内外温差等因素对结构的影响,验算顶板、底板跨中下缘、底板根部上缘、腹板内侧的安全性。
建议按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中有关预应力混凝土构件的要求来验算顶板的各项受力,按照钢筋混凝土构件的要求,验算腹板和底板裂缝宽度和极限承载能力。
5.3.4横向计算时,箱内外宜考虑不小于5℃的温差。
5.3.5横向计算时,除按照《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)第4.3.2中的考虑1.3的冲击系数外,建议根据业主意见,适当的考虑超载。
5.4必要时进行有效预应力不足的敏感性分析
5.4.1纵向预应力的有效应力随着时间的推移会降低,对特别重要的桥梁,建议进行预应力敏感性分析,必要时可按某一指定的有效预应力不足比例进行配束。
5.4.2结构设计时除了根据计算荷载需要的钢绞线外,还应考虑预留一定量的备用钢束,确保结构在运营期出现病害而有补救措施。
5.5短暂状况构件的应力计算
按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第7.2条相关条文控制。
6构造及施工措施
6.1箱梁一般构造尺寸的规定
6.1.1跨中梁高宜采用1/40~1/50的主跨跨径,小跨径取大值。
根部梁高宜采用主跨跨径的1/16~1/18。
边、中跨比宜为0.54~0.58。
6.1.2底板最小厚度32cm,顶板最小厚度28cm,腹板最小厚度50cm,悬臂端最小厚度15cm。
6.1.3箱梁刚度宜尽可能的渐变,如零号块与2号梁段的腹板,底板的厚度宜通过1号梁段过渡,在腹板突变处也宜设置渐变段,渐变段以一个梁段为宜。
6.1.40号块底板、腹板、顶板厚度可较1号块或2号梁段底板、腹板、顶板厚度适当增加,根据计算确定增加值,但最小不能少于20cm。
6.1.5主梁箱宽不宜大于桥面全宽的1/2,且箱梁的长边与短边之比不宜大于4,否则
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 大跨径 连续 刚构桥 设计 指南 条文