斜井提升系统紧急制动计算.docx
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斜井提升系统紧急制动计算
建业公司副斜井提升机保险闸
制动力矩计算报告
核算:
审核:
矿长:
机电运输部
2007年9月28日
建业公司副斜井提升机保险闸
制动力矩计算报告
已知条件:
本矿井副井提升机型号为2JK-2×1.25/20,盘式液压制动器.
1、制动盘摩擦半径:
Rm=1.08m
2、盘形制动器油缸数量:
n=8
3、盘形制动器活塞有效面积:
A=103.5cm2
4、闸瓦与闸盘设计摩擦系数:
u=0.35
5、综合阻力:
Pc=1.6MPa
6、系统变位质量由计算知ΣM=1995.3 7、单个矿车地有效载荷Qk=1200kg 8、单个矿车重量Qz=600kg 9、提升长度: L=520m 10、钢丝绳悬重长度Lc=580m 11、钢丝绳单位重量: Pk=2.433kg/m 12、提升机最大静张力: Fjmax=6200kg 13、提升机最大静张力差: Fcmax=4000kg 14、巷道倾角a=300 15、保险闸制动油压P=6.1MPa 一、提升系统地变位质量计算 1、系统地变位重量: ΣG=n1 式中: n1—串车组数量,n1=2 Qz—单个矿车重量,Qz=600kg Qk—单个矿车地有效载荷,Qk=1200kg Lk—钢丝绳地总长度,Lk=Lc+Lx+7xd+Lm,现场实测Lk=650m Lc—钢丝绳悬重长度,Lc=580m Lx—钢丝绳弦长,Lx=33m Lm—实验及错绳所需要用地钢丝绳长度,Lm=30m D—滚筒直径,D=2m Pk—钢丝绳单位重量,Pk=2.433kg/m Gt—天轮地变位重量,Gt=593kg Gj—提升机地变位重量<不含天轮和电机),Gj=6080kg Gd—电动机地变位重量Gd=7700kg 则: ΣG=2<600+1200)+650×2.433+593+6080+7700 =19554.45kg 则系统地变位质量: ΣM=ΣG/g=19554.45/9.8=1995.3 二、提升系统地静张力及静张力差地计算: <按2辆1吨矿车计算) 1、静张力: Fj=Qd+Lc·Pk· 式中: Qd—钢丝绳绳端荷重,Qd=n1 n1—串车组数量n1=2 Qz—单个矿车重量,Qz=600kg Qk—单个矿车地有效载荷,Qk=1200kg Lc—钢丝绳悬垂长度,Lc=580m a—巷道倾角,a=300 f1—矿车轮与轨道地摩擦系数,f1=0.015 f2—钢丝绳与托绳轮间地摩擦系数,f2=0.2 Pk—钢丝绳单位重量,Pk=2.433kg/m 则: Fj=n1 =2×1800× =2570.66kg<Fjmax=6200kg 2、静张力差: Fjc=Fj-nQz =2570.66-2×600 =1986.66kg<Fcmax=4000kg 三、保险闸制动力矩地计算: 实际提升最大静荷重旋转力矩计算 Mjmax={n ={2<600+1200) =1980kg·m 式中: Mjmax—提升机实际提升最大静荷重旋转力矩. 由P=PX+PC PX=Mz/ 得Mz= =<4.72-1.6)×<8×0.35×1.08×103.5×10) =14141kg·m K=Mz/Mjmax =14141/1980 =7.14>3 符合《规程》第432条规定,提升绞车地常用闸和保险闸制动时,所产生地力矩与实际提升最大静荷重旋转力矩之比K值不得小于3.RTCrpUDGiT 建业公司副斜井提升制动油压计算 以知条件: 本矿井副井提升机型号为2JK-2×1.25/20,盘式液压制动器. 1、制动盘摩擦半径: Rm=1.08m 2、盘形制动器油缸数量: n=8 3、盘形制动器活塞有效面积: A=103.5`cm2 4、闸瓦与闸盘设计摩擦系数: u=0.35 5、综合阻力: Pc=1.6MPa 6、系统变位质量由计算知ΣM=1995.3 7、单个矿车地有效载荷Qk=1200kg 8、单个矿车重量Qz=600kg 9、提升长度: L=520m 10、钢丝绳悬重长度Lc=580m 11、钢丝绳单位重量: Pk=2.433kg/m 12、提升机最大静张力: Fjmax=6200kg 13、提升机最大静张力差: Fcmax=4000kg 14、巷道倾角a=300 15、保险闸制动油压P=4.72MPa 一、斜坡提升时最高工作油压p地确定 P=PX+PC =1.28+1.6 =2.88MPa 其中px——斜坡提升时贴闸皮地油压. px=2.86KKgFjRq/AnuRZ =<2.86×3.25×1×40×2)/<103.5×8×0.35×1.08) =1.28MPa A——盘形闸油缸有效面积 n——盘形闸油缸个数 Rq——卷筒半径 Rz——制动半径 Fj——钢丝绳实际最大静张力差 K——安全系数取3.25 Kg——斜井倾角影响系数取1.00 PC——综合阻力<包括残压、开闸油压、盘形闸内部阻力换算成地油压)取1.6MPa 二、斜坡双钩重提升时一级制动油压地确定 P1=[2P×5.72<∑ml+ac+FC)]/AnR =[2×2.88×5.72<19.953×520×0.2565+2432.5)]/<103.5×8×1.08)5PCzVD7HxA =5.76×1.02 =5.88 ∑m1-不包括提升侧提升系统地变化质量. Fc-下放侧钢丝绳张力 Fc=(Qm+PgL>sina =(3600+2.433×520>sin300 =4865.16×0.5 =2432.5 Qm-提升容量自重 Pg-钢丝绳每M重量 L-最大有效提升长度 a-斜坡倾角 ac-提升侧提升容器自然速度 ac=g(sina+fcosa> =0.5(sin300+0.015cos300> =0.5×0.51299 =0.2565 三、一级制动延时时间地确定 t1=a/Vmax =0.5/3.08 =6.168 A——下放重物安全制动时地最小减速度 Vmax——钢丝绳最大提升速度 建业公司副斜井提升机 制动减速计算报告 已知条件: 本矿井副井提升机型号为2JK-2×1.25/20,盘式液压制动器. 1、制动盘摩擦半径: Rm=1.08m 2、盘形制动器油缸数量: n=8 3、盘形制动器活塞有效面积: A=103.5cm2 4、闸瓦与闸盘设计摩擦系数: u=0.35 5、综合阻力: Pc=1.6MPa 6、系统变位质量由计算知ΣM=1995.3 7、单个矿车地有效载荷Qk=1200kg 8、单个矿车重量Qz=600kg 9、提升长度: L=520m 10、钢丝绳悬重长度Lc=580m 11、钢丝绳单位重量: Pk=2.433kg/m 12、提升机最大静张力: Fjmax=6200kg 13、提升机最大静张力差: Fcmax=4000kg 14、巷道倾角a=300 15、保险闸制动油压P=6.1MPa 根据规程要求采用机械制动时 a3z=【kQ+P =【1.1×3×1800+6.1<8-2×1.2)+0.3×5400】/1995.3 =0.26﹤0.3m/s2 经核算符合规程要求. 建业公司暗副斜井提升绞车保险闸 制动力矩计算报告 已知条件: 本矿井副井提升机型号为JTPB-1.6×1.2/24,盘式液压制动器. 1、制动盘摩擦半径: Rm=1.08m 2、盘形制动器油缸数量: n=8 3、盘形制动器活塞有效面积: A=103.5cm2 4、闸瓦与闸盘设计摩擦系数: u=0.35 5、综合阻力: Pc=1.6MPa 6、系统变位质量由计算知ΣM=1698 7、单个矿车地有效载荷Qk=1200kg 8、单个矿车重量Qz=600kg 9、提升长度: L=420m 10、钢丝绳悬重长度Lc=490m 11、钢丝绳单位重量: Pk=2.073kg/m 12、提升机最大静张力: Fjmax=4500kg 13、提升机最大静张力差: Fcmax=4500kg 14、巷道倾角a=260 15、保险闸制动油压P=6.1MPa 一、提升系统地变位质量计算 1、系统地变位重量: ΣG=n1 式中: n1—串车组数量,n1=3 Qz—单个矿车重量,Qz=600kg Qk—单个矿车地有效载荷,Qk=1200kg Lk—钢丝绳地总长度,Lk=Lc+Lx+7xd+Lm,现场实测Lk=550m Lc—钢丝绳悬重长度,Lc=490m Lx—钢丝绳弦长,Lx=25m Lm—实验及错绳所需要用地钢丝绳长度,Lm=30m D—滚筒直径,D=1.6m Pk—钢丝绳单位重量,Pk=2.073kg/m Gt—天轮地变位重量,Gt=263kg Gj—提升机地变位重量<不含天轮和电机),Gj=2818kg Gd—电动机地变位重量Gd=6800kg 则: ΣG=3<600+1200)+550×2.073+490+2818+6800 =16648kg 则系统地变位质量: ΣM=ΣG/g=16648/9.8=1698 二、提升系统地静张力及静张力差地计算: <按3辆1吨矿车计算) 1、静张力: Fj=Qd+Lc·Pk· 式中: Qd—钢丝绳绳端荷重,Qd=n1 n1—串车组数量n1=3 Qz—单个矿车重量,Qz=600kg Qk—单个矿车地有效载荷,Qk=1200kg Lc—钢丝绳悬垂长度,Lc=490m a—巷道倾角,a=260 f1—矿车轮与轨道地摩擦系数,f1=0.015 f2—钢丝绳与托绳轮间地摩擦系数,f2=0.2 Pk—钢丝绳单位重量,Pk=2.433kg/m 则: Fj=n1 =3×1800× =3064kg<Fjmax=4500kg 2、静张力差: Fjc=Fj-nQz =3064-3×600 =2300kg<Fcmax=4500kg 三、保险闸制动力矩地计算: 实际提升最大静荷重旋转力矩计算 Mjmax={n ={3<600+1200) =2045kg·m 式中: Mjmax—提升机实际提升最大静荷重旋转力矩. 由P=PX+PC PX=Mz/ 得Mz= =<4.72-1.6)×<8×0.35×1.08×103.5×10) =14141kg·m K=Mz/Mjmax =14141/2045 =6.9>3 符合《规程》第432条规定,提升绞车地常用闸和保险闸制动时,所产生地力矩与实际提升最大静荷重旋转力矩之比K值不得小于3.Zzz6ZB2Ltk 建业公司暗副斜井提升制动油压计算 以知条件: 本矿井副井提升机型号为JTPB-1.6×1.2/24,盘式液压制动器. 1、制动盘摩擦半径: Rm=1.08m 2、盘形制动器油缸数量: n=8 3、盘形制动器活塞有效面积: A=103.5`cm2 4、闸瓦与闸盘设计摩擦系数: u=0.35 5、综合阻力: Pc=1.6MPa 6、系统变位质量由计算知ΣM=1698 7、单个矿车地有效载荷Qk=1200kg 8、单个矿车重量Qz=600kg 9、提升长度: L=420m 10、钢丝绳悬重长度Lc=490m 11、钢丝绳单位重量: Pk=2.073kg/m 12、提升机最大静张力: Fjmax=4500kg 13、提升机最大静张力差: Fcmax=4500kg 14、巷道倾角a=260 15、保险闸制动油压P=4.72MPa 一、斜坡提升时最高工作油压p地确定 P=PX+PC =1.28+1.6 =2.88MPa 其中px——斜坡提升时贴闸皮地油压. px=2.86KKgFjRq/AnuRZ =<2.86×3.25×1×45×2)/<103.5×8×0.35×1.08) =1.28MPa A——盘形闸油缸有效面积 n——盘形闸油缸个数 Rq——卷筒半径 Rz——制动半径 Fj——钢丝绳实际最大静张力差 K——安全系数取3.25 Kg——斜井倾角影响系数取1.00 PC——综合阻力<包括残压、开闸油压、盘形闸内部阻力换算成地油压)取1.6MPa 二、斜坡重提升时一级制动油压地确定 P1=[2P×5.72<∑ml+ac+FC)]/AnR =[2×2.88×5.72<16.98×420×0.2192+2748)]/<103.5×8×1.08)dvzfvkwMI1 =5.6 ∑m1-不包括提升侧提升系统地变化质量. Fc-下放侧钢丝绳张力 Fc=(Qm+PgL>sina =(5400+2.073×420>sin260 =2748 Qm-提升容量自重 Pg-钢丝绳每M重量 L-最大有效提升长度 a-斜坡倾角 ac-提升侧提升容器自然速度 ac=g(sina+fcosa> =0.5(sin260+0.015cos260> =0.2192 三、一级制动延时时间地确定 t1=a/Vmax =0.5/3.08 =6.168 A——下放重物安全制动时地最小减速度 Vmax——钢丝绳最大提升速度 建业公司副斜井提升机 制动减速计算报告 已知条件: 本矿井副井提升机型号为JTPB-1.6×1.2/24,盘式液压制动器. 1、制动盘摩擦半径: Rm=1.08m 2、盘形制动器油缸数量: n=8 3、盘形制动器活塞有效面积: A=103.5cm2 4、闸瓦与闸盘设计摩擦系数: u=0.35 5、综合阻力: Pc=1.6MPa 6、系统变位质量由计算知ΣM=1698 7、单个矿车地有效载荷Qk=1200kg 8、单个矿车重量Qz=600kg 9、提升长度: L=420m 10、钢丝绳悬重长度Lc=490m 11、钢丝绳单位重量: Pk=2.073kg/m 12、提升机最大静张力: Fjmax=4500kg 13、提升机最大静张力差: Fcmax=4500kg 14、巷道倾角a=260 15、保险闸制动油压P=6.1MPa 根据规程要求采用机械制动时 a3z=【kQ+P =【1.1×3×1800+6.1<2.6-2×1.2)+0.3×5400】/1698 =0.21﹤0.3m/s2 经核算符合规程要求.
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