A标模板施工方案1.docx
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A标模板施工方案1.docx
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A标模板施工方案1
模板施工方案
一、编制依据
1、施工图纸
图纸名称
设计单位
无锡太湖国际C4地块图纸
无锡市建筑设计研究院有限责任公司
2、主要的规范、规程
序号
规范、规程名称
规范、规程编号
1
混凝土结构工程施工质量验收规范
GB50204-2002
2
建筑工程施工质量验收统一标准
GB50300-2001
3
高层建筑混凝土结构技术规程
JGJ3-2002
二、工程概况
序号
项目
内容
层数
层高
1
47#、36#、37#楼
18
3m
2
48#、49#、50#楼
11
3m
2
结构形式
基础结构形式
筏板基础
主体结构形式
剪力墙结构
墙截面尺寸
250*2300、200*3200等
梁断面尺寸(mm)
200*450、250*850、250*1000等
楼板厚度(mm)
110、120等
三、施工准备
1、施工准备
1)技术准备
项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸,认真学习掌握施工图的内容、要求和特点,熟悉各部位截面尺寸、标高,对有异议部分做好记录,与设计商议,取得一致意见后,办理技术核定记录,方可进行施工。
2)机具准备
主要机具及工具准备详见下表:
机具及工具准备一览表
名称
规格
功率
数量
锤子
重量0.25kg、0.5kg
500个
圆盘锯
MJ-106
3kw
3台
手提电锯
M-651A
1.05kw
3台
活动扳手
手电钻
钢丝钳
墨斗、粉丝带
砂轮切割机
配套
零配件及工具箱
水准仪
2台
激光垂准仪
1台
钢卷尺
50m、5m
3、材料准备
本工程柱、墙、板模板均采用1.8厚的九夹板,背肋采用50*100木方,模板加固采用Φ14对拉螺杆和ф48的钢管。
需用材料一览表
序号
名称
规格
单位
数量
1
九夹板
18mm
M2
按预算提供
2
木方
50*100mm
M3
按预算提供
3
钢管
2.9m
根
按预算提供
2.8m
根
按预算提供
1.8m
根
按预算提供
1.2m
根
按预算提供
4
螺杆
Ф14
根
按预算提供
5
钉子
kg
按预算提供
6
胶水
捅
按预算提供
7
小白线
kg
按预算提供
四、柱、墙、梁及满堂架稳定性验算
4.1板模板支撑设计
1)本工程结构楼板的厚度为110mm、120mm厚度尺寸,现按130mm厚的板进行设计计算。
2)本工程所有的板模板采用18mm厚的九夹板,支撑采用φ48壁厚3.5mm的钢管进行支设。
3)18mm厚九夹板模板抗弯强度设计值:
fm=23N/mm2
抗剪强度设计值:
fV=1.4N/mm2
弹性模量:
E=5000MPa
50×100mm木方背楞抗弯强度设计值:
fm=15N/mm2
抗剪强度设计值:
fV=1.3N/mm2
弹性模量:
E=10000Mpa
九夹板容重:
r=100N/m2
楼板钢筋重:
1100N/m2
模板水平振捣荷载:
2000N/m2
φ48钢管截面抵抗距:
W=5.08cm3
弹性模量:
E=210000Mpa
截面惯性距:
I=12.19cm4
回转半径:
i=15.8mm
截面面积:
A=489mm2
4)计算
1、荷载计算:
九夹板模板自重:
1.2×100=120N/m2
新浇筑的砼重力:
1.2×0.13×25000=3900N/m2
钢筋重:
1.2×1100=1320N/m2
振捣荷载:
1.4×2000=2800N/m2
合计:
8140N/m2
计算模板及模板木方背施工荷载取值:
1.4×2500=3500N/m2
计算钢管托楞均布施工荷载取值:
1.4×1500=2100N/m2
计算立柱均布施工荷载取值:
1.4×1000=1400N/m2
因而荷取值分别为:
q1=11640N/m2q2=10240N/m2q3=9540N/m2
2、模板受力验算
现浇板九夹板板模板受力计算按两等跨梁计算。
A、抗弯强度验算:
取1m宽板带进行验算q=q1×1=11640×1=11640N/m=11.64KN/m
Mmax=1/8ql2
σ=M/W=(1/8ql2)÷(1/6bh2)≤fm
l≤√8fmbh2÷6q=√(8×23×1000×182)÷(6×11.64)=923mm
B、抗剪强度验算:
V=1/2ql
τmax=3V/2bh=3q1l/4bh≤fV
l≤(4bhfv)÷(3q)=(4×1000×18×1.4)÷(3×11.64)=2886mm
C、抗挠度验算:
W=(5ql4)÷(384EI)≤[W]=l/200
l≤3√(384EI)÷(5×200q)
=3√(384×5000×1/12×1000×183)÷(5×200×11.64)
=431mm
D、现浇板木胶合板模板跨度,即50mm×100mm木方背楞间距取400mm
3、50mm×100mm木方背楞受力验算
A、50mm×100mm木方背楞搁置在钢管大横杠上,木方背楞受力计算按三等跨梁计算。
木方所受线分布荷载为:
q=11.64×0.40=4.65KN/m
B、抗弯强度验算
Mmax=1/8ql2
σ=Mmax/W=[(1/8)ql2]÷[(1/6)bh2]≤fm
l≤√(8fmbh2)÷(6q)=√(8×15×50×1002)÷(6×4.65)=1466mm
C、抗剪强度验算:
V=1/2ql
τmax=3V/2bh=3q1l/4bh≤fV
l≤(4bhfv)÷(3q)=(4×50×100×1.3)÷(3×11.64)=745mm
D、抗挠度验算:
W=(5ql4)÷(384EI)≤[W]=l/200
l≤3√(384EI)÷(5×200q)
=3√(384×10000×1/12×50×1003)÷(5×200×4.65)
=1510mm
E、根据以上计算,模板下50mm×100mm背楞跨度可取1200mm,但考虑钢管大横楞的承载能力,以及扣件的抗滑能力等因素,木方背楞下的钢管托楞的间距取800mm。
4、木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算
A、作用于钢管横楞上的集中荷载为:
F=q2×0.4×0.8
=10.24×0.4×0.8
=3.28KN
B、则按三等跨连续梁考虑,最大弯距为:
Mmax=0.267FL=0.267×3.28×0.8=0.70N.m
σmax=Mmax/W=0.70×106/5.08×103=138 满足要求 C、抗挠度验算: W=1.833Fl3/100EI=l/400 l≤√100EI/1.833×400F=√100×2.1×105×121900/1.833×400×3280 =1031mm 实际l取800mm<1031mm满足要求。 5、钢管支撑立杆受力验算: A、支撑立杆步距1.6m,采用φ48×3.5钢管及扣件连接。 B、如果立杆根据钢管托楞的间距布置,即按800×800的双向间距布置,则立杆最大受力F=9540×0.8×0.8=6105.6N<扣件的抗滑能力值=8000N。 钢管扣件立杆支撑的间距800×800,可以满足扣件抗滑力的要求。 C、钢管支撑立管的支撑稳定性验算: λ=kμl/i=1.15×1.6×1200/15.8=140,查表=0.411 则σ=N/·A=6105.6./0.411×489=30.38N/mm2<205N/mm2 6、下层(已浇筑梁板柱墙砼完毕的下一层)钢筋砼结构板承载能力承载能力验算(下层的板的支撑待板的砼达到其设计强度的80%后全部拆除,即至少达到C25强度)。 (设计中板强度为C30、C25) A、荷载计算: 最上层砼施工荷载: 11640N/m2 二层钢管扣件自重: 1200×2×1.2=2880N/m2 二层板的砼自重: 25000×0.13×2×1.2=7800N/m2 (注: 砼厚度为130mm厚,已考虑梁的自重) 上述荷载合计: 22.32KN/m2 B、受力验算: 按四边固定的板进行弯距计算 支座最大负弯距值: M1=-0.065ql2=-0.065×22.32×42=-23.21KN.m 跨中最大弯距值: M2=-0.026ql2=-0.026×22.32×42=-9.28KN.m 则由 由 上述计算中,荷载取值偏大,且本身结构板所承受的大部分荷载均为集中荷载,因而上述计算中的弯距取值均偏大。 因而本施工设计偏于保守。 按新编《砼结构设计规范(GB50010-2002)》中结构板的最小配筋率要求,显然如果设 计按最小配筋率配板筋能符合要求。 显然按施工进度计划,当梁板砼筑完毕后,其下层所有板砼强度均将超过设计强度的80%,因而其所有板的支撑均可拆除。 板模板支撑示意图: 4.2宽250mm,高度在700mm以下的梁模板支撑设计 1、为了计算设计和安装的方便高度在700mm以下的梁按700mm进行计算。 2、本工程主体梁均采用18mm厚九夹板模板,φ48钢管支撑进行支设。 3、18mm厚九夹板模板抗弯强度设计值: fm=23N/mm2 抗剪强度设计值: fV=1.4N/mm2 弹性模量: E=5000MPa 50×100mm木方背楞抗弯强度设计值: fm=15N/mm2 抗剪强度设计值: fV=1.3N/mm2 弹性模量: E=10000Mpa 九夹板容重: r=100N/mm2 梁钢筋重: 1500N/m2 模板水平振捣荷载: 2000N/m2 φ48钢管截面抵抗距: W=5.08cm3 弹性模量: E=210000Mpa 截面惯性距: I=12.19cm4 回转半径: i=15.8mm 截面面积: A=489mm2 4、计算 1、计算参数 18mm厚九夹板模板 I=(1/12)×bh3=(1/12)×1000×183=48.6×104mm4 W=(1/6)×bh2=(1/6)×1000×182=54×103mm3 50×100木方背楞 I=(1/12)×bh3=(1/12)×50×1003=416.6×104mm4 W=(1/6)×bh2=(1/6)×50×1002=83.3×103mm3 2、荷载计算 新浇筑的砼重力: 1.2×0.7×25000=21000N/m2 钢筋重: 1.2×1500=1800N/m2 振捣荷载: 1.4×2000=2800N/m2 合计: 25600N/m2 计算模板及模板木方背施工荷载取值: 1.4×2500=3500N/m2 计算钢管托楞均布施工荷载取值: 1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值: 1.4×1000=1400N/m2 计算荷载取值分别为: q1=29.1KN/m2q2=27.7KN/m2q3=27KN/m2 3、底模板验算: 按单跨简支梁验算: 弯距验算: Mmax=(1/8)qa2 σmax=Mmax/W≤fm a≤√(8fmW)÷q=√(8×23×54000)÷29.1=584mm 挠度验算: W=(5qa4)÷(384EI)≤a/200 a=3√(384EI)÷(5×200×q) =3√(384×5000×486000)÷(5×200×29.1) =317mm 梁的宽度为250mm,采用50mm×100mm的木方,按梁底面尺寸布置二排,因此实际底模背楞布置间距为150mm,完全满足要求。 4、底模木方背楞验算: 作用于木方背楞上的线荷载: q=29.1×0.25/2=3.64KN/m=3.64N/mm。 按三等跨简支梁验算弯距及挠度。 弯距验算: Mmax=qa2/10 σ=Mmax/W=≤fm a≤√(10fmW)/q=√(10×15×50×1002/6)÷3.64=1850mm 挠度验算: W=(0.677qa4)÷(100EI)≤a/200 a=3√(100EI)÷0.677×200×q =3√[100×10000×(50×1003)/12]÷(0.677×200×3.64) =2037mm 实际施工布置木方龙骨间钢管托楞间距为900mm,满足要求。 5、立杆支撑托楞时扣件的抗滑能力验算 梁下布置三排立杆支撑,其中两侧立杆采用扣件托住梁底托楞,中间一根立在于托楞钢管扣件相连的同时,其顶部直接支立于木方背楞之下。 则两边侧立杆通过扣件所承受的力为27.7×0.25×0.9/4=1.55KN,能满足扣件的抗滑要求,但两侧立杆应尽力直接支顶于结构板下。 同时,立杆与托楞间采用双扣件,以确保当一扣件不能正常工作时,另一扣件能及时起到作用。 6、支撑立管的承载力验算: 支撑立管最大垂直荷载为: 27.7×0.25×0.9/2=3.12KN 由 7、梁侧模支撑验算: A、荷载计算: 新浇砼侧压力: Pm=4+(1500KsKwV1/3)/(T+30) =4+(1500×1.15×1×31/3)/(25+30) =49.16KN/m2 Pm=25H=25×0.7=17.5KN/m2 取Pm=17.5×1.2=21KN/m2 砼冲击荷载: 2×1.4=2.8KN/m2 合计: 23.8KN/m2。 B、梁侧模板验算: 按两等跨简支梁,不考虑梯形分布荷载,认为均布。 弯距验算: Mmax=0.084qa2 σ=Mmax/W≤fm a≤√fmW/0.084q=√(23×54000)÷(0.084×23.8)=788mm 挠度验算: W=(0.273qa4)÷(100EI)≤a/200 a=3√(100EI)/(0.273×q×200) =3√(100×5000×468000)÷(0.237×23.8×200) =591mm 实际梁侧模50×100木方背楞布置三根间距为250mm,完全满足要求。 C、梁侧木方背楞验算: 作用于木方背楞上的线荷载为: q=23.8×0.25=5.95KN/m 按三等跨梁计算: 弯距验算: Mmax=qa2/10 σ=Mmax/W≤fm a≤√10fmW/q=√(10×15×83300)÷5.95=1449mm 挠度验算: W=(0.677qa4)÷(100EI)≤a/200 a=3√(100EI)/(0.677×q×200) =3√(100×10000×4166000)÷(0.677×5.95×200) =1729mm 实际施工布置在梁侧木方背楞上的钢管支楞间距为800或900mm。 完全满足要求。 D、根据经验,高700mm的梁无需设对拉螺栓,因此也无需进行相关的验算。 4.3宽250mm,高度在850mm的梁模板支撑设计 1、为了计算设计和安装的方便,宽度在250mm高度在850mm以下的梁按此方案进行计算。 2、本工程主体梁均采用18mm厚九夹板模板,φ48钢管支撑进行支设。 3、18mm厚九夹板模板抗弯强度设计值: fm=23N/mm2 抗剪强度设计值: fV=1.4N/mm2 弹性模量: E=5000MPa 50×100mm木方背楞抗弯强度设计值: fm=15N/mm2 抗剪强度设计值: fV=1.3N/mm2 弹性模量: E=10000Mpa 九夹板容重: r=100N/mm2 梁钢筋重: 1500N/m2 模板水平振捣荷载: 2000N/m2 φ48钢管截面抵抗距: W=5.08cm3 弹性模量: E=210000Mpa 截面惯性距: I=12.19cm4 回转半径: i=15.8mm 截面面积: A=489mm2 4、计算 1、计算参数 18mm厚九夹板模板(宽度取1m计算) I=(1/12)×bh3=(1/12)×1000×183=48.6×104mm4 W=(1/6)×bh2=(1/6)×1000×182=54×103mm3 50×100木方背楞 I=(1/12)×bh3=(1/12)×50×1003=416.6×104mm4 W=(1/6)×bh2=(1/6)×50×1002=83.3×103mm3 2、荷载计算 新浇筑的砼重力: 1.2×1.2×25000=36000N/m2 钢筋重: 1.2×1500=1800N/m2 振捣荷载: 1.4×2000=2800N/m2 合计: 40600N/m2 计算模板及模板木方背施工荷载取值: 1.4×2500=3500N/m2 计算钢管托楞均布施工荷载取值: 1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值: 1.4×1000=1400N/m2 计算荷载取值分别为: q1=44.1KN/m2q2=42.7KN/m2q3=42KN/m2 3、底模板验算: 按单跨简支梁验算: 弯距验算: Mmax=(1/8)qa2 σmax=Mmax/W≤fm a≤√(8fmW)÷q=√(8×23×54000)÷44.1=475mm 挠度验算: W=(5qa4)÷(384EI)≤a/200 a=3√(384EI)÷(5×200×q) =3√(384×5000×486000)÷(5×200×44.1) =276mm 梁的宽度为250mm,采用50mm×100mm的木方,按梁底面尺寸布置二排,因此实际底模背楞布置间距为150mm,完全满足要求。 4、底模木方背楞验算: 作用于木方背楞上的线荷载: q=44.1×0.25/2=5.51KN/m=5.51N/mm。 按三等跨简支梁验算弯距及挠度。 弯距验算: Mmax=qa2/10 σ=Mmax/W=≤fm a≤√(10fmW)/q=√(10×15×50×1002/6)÷5.51=1506mm 挠度验算: W=(0.677qa4)÷(100EI)≤a/200 a=3√(100EI)÷0.677×200×q =3√[100×10000×(50×1003)/12]÷(0.677×200×5.51) =1885mm 实际施工布置木方龙骨间钢管托楞间距为900mm,满足要求。 、立杆支撑托楞时扣件的抗滑能力验算 梁下布置三排立杆支撑,其中两侧立杆采用扣件托住梁底托楞,中间一根立在于托楞钢管扣件相连的同时,其顶部直接支立于木方背楞之下。 则两边侧立杆通过扣件所承受的力为42.7×0.25×0.9/4=2.4KN,能满足扣件的抗滑要求,但两侧立杆应尽力直接支顶于结构板下。 同时,立杆与托楞间采用双扣件,以确保当一扣件不能正常工作时,另一扣件能及时起到作用。 、支撑立管的承载力验算: 支撑立管最大垂直荷载为: 42.7×0.25×0.9/2=4.8KN 由 、梁侧模支撑验算: A、荷载计算: 新浇砼侧压力: Pm=4+(1500KsKwV1/3)/(T+30) =4+(1500×1.15×1×31/3)/(25+30) =49KN/m2 Pm=25H=25×1.2=30KN/m2 取Pm=30×1.2=36KN/m2 砼冲击荷载: 2×1.4=2.8KN/m2 合计: 38.8KN/m2。 B、梁侧模板验算: 按两等跨简支梁,不考虑梯形分布荷载,认为均布。 弯距验算: Mmax=0.084qa2 σ=Mmax/W≤fm a≤√fmW/0.084q=√(23×54000)÷(0.084×38.8)=617mm 挠度验算: W=(0.273qa4)÷(100EI)≤a/200 a=3√(100EI)/(0.273×q×200) =3√(100×5000×468000)÷(0.237×38.8×200) =503mm 实际梁侧模50×100木方背楞布置四根,间距为200mm,完全满足要求。 C、梁侧木方背楞验算: 作用于木方背楞上的线荷载为: q=38.8×0.33=12.8KN/m 按三等跨梁计算: 弯距验算: Mmax=qa2/10 σ=Mmax/W≤fm a≤√10fmW/q=√(10×15×83300)÷12.80=988mm 挠度验算: W=(0.677qa4)÷(100EI)≤a/200 a=3√(100EI)/(0.677×q×200) =3√(100×10000×4166000)÷(0.677×12.80×200) =1339mm 实际施工布置在梁侧木方背楞上的钢管支楞间距为800或900mm,完全满足要求。 D、梁侧对拉螺栓及背楞钢管的扣件抗滑能力验算 对拉螺栓的布置,按纵向间距800mm,最下排对拉螺栓中间偏下布置,则对拉螺栓所承受的最大力可近似为: F=PmA=38.8×0.9×0.4=13.96KN,可采用2M14@900(或800)沿梁纵向布置,同时亦保证梁底部钢管扣件夹撑的扣件抗滑承载能力。 上下支撑管扣件可能承受的最大力近似为: F=Pm×0.9×0.2=6984N<8000N(扣件的抗滑能力)。 模板支撑示意图: 4.4剪力墙模板支撑设计计算 1、本工程剪力墙分布范围较少,剪力墙宽度300mm,层高为3m。 本工程计算时按3.1m计算。 2、模板采用18mm厚九夹板模板,竖内楞采用50×100mm木方,横外楞采用2φ48×3.5钢管,M14对拉螺栓紧固。 对于具有防水要求的地下室外墙模板,则采用止水型对拉螺栓。 (详
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