U型管换热器设计说明书70834.docx
- 文档编号:10174543
- 上传时间:2023-02-09
- 格式:DOCX
- 页数:26
- 大小:491.52KB
U型管换热器设计说明书70834.docx
《U型管换热器设计说明书70834.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《U型管换热器设计说明书70834.docx(26页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
U型管换热器设计说明书70834
吉林化工学院
《过程设备设计》课程设计
换热器设计-U型管式
专业:
过程装备与控制工程
姓名:
黄少华
学号:
05420338
指导教师:
张志文
2008年12月15〜25日
摘要
本文扼要介绍了U型管换热器的特点及在工业中的应用和发展前景,详细的阐述了U型管式换热器的结构及强度设计计算及制造、检修和维护。
参照GB151-1999及换热器设计手册,综合考虑各种因素,结构设计需要选择适用合理、经济的结构形式,同时满足制造、检修、装配、运输和维修等要求;而强度计算的内容包括换热器的材料,确定主要结构尺寸,满足强度、刚度和稳定性等要求,根据设计压力确定壁厚,使换热器有足够的腐蚀裕度,从而使设计结果达到最优化组合。
设计结果满足用户要求,安全性与经济性及环保要求均合格。
关键词:
换热器、U型管式、结构设计、强度设计
摘要错误!
未定义书签。
第一章绪论1.
第二章U型管换热器的特点错..误!
未定义书签。
第三章结构设计错..误!
未定义书签。
管箱设计错误!
未定义书签。
封头设计错误!
未定义书签。
管板设计错误!
未定义书签。
拉杆和定距管的确定错误!
未定义书签。
旁路挡板设计错误!
未定义书签。
容器法兰的设计错误!
未定义书签。
选取支座错误!
未定义书签。
第四章强度校核错..误!
未定义书签。
管箱筒体计算错误!
未定义书签。
计算条件:
错误!
未定义书签。
厚度及重量计算错误!
未定义书签。
压力试验时应力校核错误!
未定义书签。
压力及应力计算错误!
未定义书签。
壳程圆筒计算错误!
未定义书签。
计算条件错误!
未定义书签。
厚度及重量计算错误!
未定义书签。
压力实验时应力校核错误!
未定义书签。
压力及应力计算错误!
未定义书签。
开孔补强计算错误!
未定义书签。
计算条件错误!
未定义书签。
开孔补强计算错误!
未定义书签。
设计条件错误!
未定义书签。
开孔补强计算错误!
未定义书签。
管板和法兰的强度计算错误!
未定义书签。
仅有壳程压力作用下的危险组合工况错误!
未定义书签。
仅有管程压力作用下的危险组合工况Ps0错误!
未定义书签。
第五章换热器的制造、检验、安装与维修错.误!
未定义书签。
换热器的制造、检验与验收错误!
未定义书签。
筒体错误!
未定义书签。
换热管错误!
未定义书签。
管板错误!
未定义书签。
折流板、支持板错误!
未定义书签。
管束的组装错误!
未定义书签。
换热器的组装错误!
未定义书签。
压力试验错误!
未定义书签。
换热器的安装与维护错误!
未定义书签。
安装错误!
未定义书签。
维护错误!
未定义书签。
结束语错误!
未定义书签。
第一章绪论
在不同温度的流体间传递热能的装置称为热交换器,简称换热器。
在换热器中至少要有两种温度不同的流体,一种流体温度高,放热;另一种流体温度低,吸热。
在工程实践中有时也会有两种以上流体参加换热的换热器,但其基本原理与前一致。
化工、石油、动力、食品等行业中广泛使用各种换热器,它们是上述这些行业的通用设备,占有十分重要的地位。
随着工业的迅速发展,能源消耗量不断增加,能源紧张已成为一个世界性问题。
为缓和能源紧张的状况,世界各国竞相采取节能措施,大力发展节能技术,已成为当前工业生产和人民生活中一个重要课题。
换热器在节能技术改造中具有很重要的作用,表现在两方面:
一是在生产工艺流程中使用着大量的换热器,提高这些换热器效率,显然可以减少能源的消耗;另一方面,用换热器来回收工业余热,可以显着地提高设备的热效率。
本次课程设计的内容是U型管换热器,属管壳式(列管式)换热器,其设计分析包括热力设计、流动设计、结构设计以及强度设计。
其中以结构设计最为重要,U型管式换热器只有一个管板,管程至少为两程,管束可以抽出清洗,管子可以自由膨胀。
其缺点是管子内壁清洗困难,管子更换困难,管板上排列的管子少。
对于列管式换热器,一般要根据换热流体的腐蚀性及其它特性来选择结构与材料,根据材料的加工性能,流体的压力和温度。
换热器管程与壳程的温度差,换热器的热负荷,检修清洗的要求等因素决定采用哪一类的列管式换热器。
由于我们水平和能力有限,设计时间仓促,存在不妥之处在所难免,恳请老师给予批评指正。
第二章U型管换热器的特点
U型管换热器仅有一个管板,管子两端均固定在同一管板上,这一换热器的优点是:
管束可以自由伸缩,不会因为管壳之间的温差而产生热应力,热补偿性能好;管程为双管程,流程较长,流速较高,传热性能较好;承压能力强;管束可从壳体内抽出,便于检修和清洗,且结构简单,造价便宜。
缺点:
管内清洗不便,管束中间部分的管子难以更换,又因最内层管子弯曲半径不能太小,在管板中心部分部管不紧凑,所以管字数不能太多,且管束中心部分存在间隙,使壳程流体易于短路而影响壳程换热。
此外,为了弥补弯管后管壁的减薄,直管部分必须用壁较厚的管子。
这就影响了其适用场合,仅宜用于管壳壁温相差较大,或壳程介质易结垢而管程介质不易结垢,高温、高压、腐蚀性强的场合。
第三章结构设计
管箱设计
3.1.1管箱短节
a材料:
由于管程走循环水,对管箱来说,要求不高,腐蚀性极低,所以选其材料为20R
板材。
b加工:
采用20R钢板卷制,使用氩弧打底的单向焊焊接。
c尺寸:
根据GB151-1999表8中低合金钢圆筒的最小厚度规定公称直径DN=100旷1500mm
时,U型管换热器筒体最小厚度为12mm,即卩n=12mm根据GB151-89规定,短节长度L>300mm,取L=500mm所以短节尺寸DN=1300,n=12mmL=500mm。
3.1.2分程隔板
a材料:
选用Q235-A板材,许用应力60C113Mpa。
b尺寸:
根据GB151-1999表6中碳素钢及低合金钢分成隔板最小厚度规定:
当DN=600-
1200mm时,min12mm最小厚度为mm,取n=12mm。
分程隔板长度L同管箱深度。
c为了使换热器在停车时将水排净,要在分程隔板上开设一个6的排净孔或三角口
d隔板应连续焊在管箱壁上。
3.1.3管箱深度
a根据图2—1得管箱深度L=866mm。
根据钢制U型管换热器结构手册P165得换热器的管箱最小长度
3.142
25275
V32512365mm其中
1300
di——换热管内径。
NCp――各相邻的管程间分程处物料流通的最小宽度。
根据钢制U型管换热器结构手册P167表4-37选取E=1300mm
hi封头内曲面高度mm。
Sp――封头厚度。
c管箱最大长度
根据钢制U型管换热器结构手册P169中图4—38管箱最大长度
Lgmax465mmLgminLgmaxLg,根据钢制U型管换热器结构手册P168:
在设计中如果管箱长度不能满足LgminLgLgmax,对最小长度Lgmin和Lgmax的要求,则应满足最小长度Lgmin=365mm的要求来确定管箱长度,为此,取L=700mm。
圆筒的设计
a材料:
由于工作介质为丙烯,苯为易燃,中度危害的介质,以及容器的使用条件,总和
经济性等选材为16MnR.
b加工与尺寸:
设计温度T=265,设计压力卩。
=双面焊对接接头.
公称直径DN=800mm,钢板负偏差C仁0腐蚀裕量C2=3mm.
由设计公式雲1.888006.19mm
2Pc21440.851.88
取厚度为12mm。
筒体长度l=5975mm.
由于筒体的公称直径DN=800mm>400mm所以采用板材卷制而成,查换热器设计手册表1-6-5得筒体的总重量为=1434kg.
封头设计
3.2.1受内压封头计算:
选取标准椭圆形封头,DN=800mm材料:
16MnR60C170Mpa
1.88800
21700.850.51.88
查GB150-1998图6—3E=x105Mpa
5
0.0833E0.0833210mm玉
[P]=222.61MpaPc1.88Mpa故n=12mm合适。
Ro「80
e
椭圆封头简图:
(1)椭圆圭寸头
管板设计
材料:
选用16MnR,其许用应力70C170Mpa
(1)管板和换热器的连接型式:
要求管板和换热器的连接接头严密不漏,管壳程介质不能接触,且有很高的腐蚀危险,同时由于胀接是不连续的,管子和管孔间的间隙会成为腐蚀的起点,则管板和换热器采用焊接形式。
(2)管板最小厚度
a布管:
管子的材料:
选用材料16MnR作为换热器。
本设计选取464根换热管,由GB151-1999中知管子的排列形式分为四种:
三角形、转角三角形、正方形、转角正方形排列。
设计的U型管换热器的换热管外径为25mm,壳程需用机械清洗时不采用三角形排列,所以选择正方形旋转形排列形式。
由换热器手册表1-6-16得外径为25mm的换热管,当用转置正方形排列时,其换热管分程板槽两侧相邻的管中心距应为32mmx32mm正方形的对角线长,即Sn=45.255mm.
b管孔:
由GB151-1999表17得换热管和管孔直径允许偏差为:
换热管:
25管孔
25.4000.2。
c换热器中心距及分程隔板槽两侧相邻管中心距
1由于分程隔板厚度为14,为此我们取管板上的分程隔板槽深为4,宽为12mm。
管板分程隔板槽示意图:
厂
i
1
1kd
(2)管板分程隔板槽
d布管限定圆
根据表1-6-17布管限定圆DlDi2b3有b30.25d且不小于10mm得b30.25256.2510所以取b,10mm
即Di800210780mm
其中:
d――管板的计算厚度mm
b3——U型管换热器管束最外层换热管外表面至壳体内壁的最短距离
Di――换热器筒体内直径。
布管限定圆示意图:
(3)布管限定圆示意图
其中:
d――管板的计算厚度mm
Dg――垫片压紧力作用中心圆直径mm
pd――管板设计压力根据《锅炉压力容器法规》取两值中较大值
PdPt0.6MPa
――管板强度消弱系数0.4
t――设计温度下管板材料的许用应力MPa
0.6
2据(7-556):
管板厚度应小于下列三者之和
1)管板的计算厚度
2)壳程腐蚀余量或结构开槽深度取大者
3)管程腐蚀余量或分程隔板开槽深度取大者由前面知:
1)管板的计算厚度55.44mm
2)壳程腐蚀余量C22mm,开槽深度h14mmh26mm,所以管板厚度:
b55.444665.44mm取b70mm
拉杆和定距管的确定
a拉杆
①拉杆的结构形式:
拉杆定距管结构,适用于换热管外径大于或等于19mm的管束
下图为拉杆定距管结构:
(4)拉杆定距管结构
②拉杆的直径和数量
由GB151-1999表43选取拉杆直径d=16mm,筒体内径为800时,拉杆数目n=6。
尺寸如下图:
(5)拉杆尺寸图
3拉杆的布置
拉杆应尽量均匀的布置在管束的边缘外侧,这样可减少轻流体冲击带来的振动,防止
管束损坏<b定距管
定距管采用换热器切向间距和折流板间距相同的管段套在拉杆上,一端固定在管板上,
另一端用螺母拧紧国定,用来固定折流板,防止移动。
尺寸:
同换热器尺寸相同,长度如组件图ZB0604-2材料选用20。
折流板设计
折流板的结构设计主要根据工艺过程和要求来确定,其设置的主要目的是为了增加管间流速,提高传热效果。
折流板主要形式:
弓形、圆盘-圆环形、圆缺形等,本设计采用圆缺形单缺边折流板。
材料:
为保持物料清洁,选用Q235-A板材制作折流板,许用应力:
60C170Mpa
折流板尺寸:
折流板缺边位置尺寸:
切去部分的高度一般取
h00.25~0.45Di0.251300325mm
折流板的间距:
1最小板间距:
取壳体内径的15或50mm中的较大值。
本设计取50mm。
2最大板间距:
折流板最大间距应保持换热管的无支承长度。
用作折流时,其值应大于壳体内径。
本设计取1900mm。
折流板的厚度:
折流板厚度与壳体直径换热管无支承长度有关。
本设计取16mm。
旁路挡板设计
a旁路挡板的数目:
由[7]—P600知:
当公称直径DN=700-1000mm时,采用两对挡板。
b材料:
选用Q235-A板材
c尺寸及安装形式:
查文献[7]—P600知:
旁路挡板的厚度一般取与折流板相同的厚度,16mm旁路挡
板嵌入折流板槽,并与折流板焊死。
容器法兰的设计
a法兰的形式:
根据本设计使用的介质、设计压力、设计温度、公称直径确定。
法兰的结
构形式为对焊法兰,法兰的密封面形式为凹凸面,材料选取16MnR。
许用压力
70C
170Mpa。
b法兰的选取:
管法兰:
HG5001〜5028-58设备法兰:
JB1157〜1164-82拉管法兰:
HG5001〜5028-58
管箱上的设备法兰:
本设计选取JB1158-82甲型平焊法兰
选取支座
卧式换热器采用固定型和滑动型鞍式支座各一个,鞍式支座是固定卧式容器中的支座
形式,按照jbt47121992鞍式支座标准。
我们选取BI1300-S和BI1300-F的支座,材料为,
垫板材料为16MnR板材,各部分尺寸如下所示:
图为B型鞍式支座:
(6)鞍式支座
第四章强度校核
管箱筒体计算
4.1.1计算条件:
计算压力:
Pc0.60Mpa
设计温度:
t=265.00C
内径:
Di800.00mm
材料:
16MnR板材
试验温度许用应力170.00Mpa
设计温度许用应力t144.00Mpa试验温度下屈服点s345.00Mpa
钢板负偏差C10.00mm
腐蚀裕量C23.00mm
焊接接头系数0.85
4.1.2厚度及重量计算
计算厚度:
PcD0.608001.70mm
2tFC21700.850.60
有效厚度:
enC1c2120210mm
名义厚度:
n12.00mm
重量为194.13kg
4.1.3压力试验时应力校核
压力试验类型:
液压试验
因为TT所以校核结果合格
4.1.4压力及应力计算
最大允许工作压力:
Pw
Di
291440.85
8009
2.7231Mpa
设计温度下计算应力:
PcDi
0.608009
26.96Mpa
1440.85122.40Mpa
因为tt所以结论:
筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度mm合格。
壳程圆筒计算
4.2.1计算条件
计算压力Pc0.80Mpa
设计温度t=265.00C
内径:
Di800.00mm
材料:
16MnR板材
试验温度许用应力:
170.00Mpa
设计温度许用应力:
t144.00Mpa
试验温度下屈服点:
s345.00Mpa
钢板负偏差:
C10.00mm
腐蚀裕量:
C23.00mm
焊接接头系数:
0.85
4.2.2厚度及重量计算
PCDi0.8800
计算厚度:
7-2.61mm
2tFC21440.850.8
有效厚度:
enC1C212039.00mm
名义厚度:
n12.00mm
重量:
1434kg
4.2.3压力实验时应力校核
压力试验类型:
液压试验
170
试验压力值:
PT1.25P一r1.250.81.1800Mpa
压力试验允许通过的应力水平
144
T0.90s0.90345310.50Mpa
424压力及应力计算
最大允许工作压力:
Pw2De
291440.85
2.72611Mpa
Die
8009
设计温度下计算应力:
tPcDi
e0.88009
—35.95Mpa
2e29
1440.85122.40Mpa
因为tt所以结论:
筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度mm合格。
开孔补强计算
接管:
A1598
4.3.1计算条件
计算压力:
Pc0.8Mpa
设计温度:
t=70C
壳体形式:
圆形筒体
壳体材料名称及类型:
16MnR板材
壳体开孔处焊接接头系数:
1
壳体内直径:
Di800mm
壳体开孔处名义厚度:
n12mm
壳体厚度负偏差:
G0mm
壳体腐蚀裕量:
C22mm
壳体材料许用应力:
t170Mpa
接管实际外伸长度:
200mm
接管实际内伸长度:
0mm
接管焊接接头系数:
1
接管腐蚀裕量:
2mm
接管厚度负偏差:
C1t1.125mm
接管材料许用应力:
t130Mpa
4.3.2开孔补强计算
壳体计算厚度:
PcDi
0.8800
2.62mm
2t
Pc
2144
10.8
接管计算厚度:
巳Di
0.8
200
0.62mm
e2t
Pc
2130
10.8
开孔直径:
d207.2mm
补强区有效宽度:
B2d2207.2414.5mm
接管有效外伸长度:
h,.d_n;、207.2943.19mm
接管有效内伸长度:
h20mm
开孔削弱所需的补强面积:
Ad2et1fr207.22.62222.6225.87510905544.9mm2
A1Bde2ete1fr
壳体多余金属面积:
414.5207.292.62225.87592.62210.905
2
1248mm
接管多余金属面积:
A22h1etefr2h2etC2fr243.195.8750.620.905410.1mm2
补强区内的焊缝面积:
A32-8864mm2
2
因为A1A2A31722mm2,大于A,所以不需要另加补强。
结论:
补强满足要求,不需要另加补强。
接管:
B2198
4.3.3设计条件
计算压力:
Pc0.6Mpa
计算温度:
60r
接管实际外伸长度:
200mm
接管实际内伸长度:
0mm
接管焊接接头系数:
1
接管腐蚀裕量:
2mm
接管厚度负偏差:
51.125mm
接管材料许用应力:
t130Mpa
4.3.4开孔补强计算
开孔直径:
d203.2mm
补强区有效宽度:
B2d22032406.4mm
接管有效外伸长度:
hi.dnt,203.2942.16mm
接管有效内伸长度:
h20
开孔削弱所需的补强面积:
Ad2et1fr203.21.96521.9655.87510.905401.5mm2
AiBde2ete1fr
壳体多余金属面积:
404.4203.291.96525.87591.96510.905
2
1407mm
接管多余金属面积:
A22h1etefr2h2etC2fr242.165.8750.4650.905421.8mm2
补强区内的焊缝面积:
A32丄8864mm2
2
因为A1A2A31892mm2大于A,所以不需另加补强。
结论:
补强满足要求,不需另加补强。
管板和法兰的强度计算
1.
1.318Di,.EtnaEL
;EPLn
管板:
材料名称:
16MnR
设计温度:
tp265C
设计温度下许用应力
:
150Mpa
设计温度下弹性模量
Ep2.041105Mpa
管板腐蚀裕量:
C2
4mm
管板输入厚度:
n
50mm
管板计算厚度:
43mm
隔板槽面积:
Ad:
3.232104mm2
管板强度削弱系数:
0.4
管板刚度削弱系数:
0.4
k2
管子加强系数:
1.318
43
9.52
8001.918105464176.72.041105600070
管板和管子连接型式:
焊接
管板和管子焊接高度:
I35mm焊接许用拉脱应力:
q65Mpa
2.壳体法兰:
材料名称:
16Mn壳体法兰厚度:
法兰外径:
Df
法兰宽度:
bf
f37mm
850mm
Df
Di
850800225mm
比值:
/Di108o0
0.0125
比值:
37800
0.04646
系数C:
按
;查GB151
i
1999图25得0.00
系数:
按
;查GB151
i
1999图26得0.0001463
旋转刚度:
kf
1
12
'3f
DibfDi
2Efbf2
Es
3•系数计算:
丄
12
2.04110525
80025
2.865Mpa
法兰外径与内径之比:
壳体法兰应力系数丫:
旋转刚度无量纲参数:
管板第一弯矩系数:
按
系数:
m1
kkf
2373
2.0451050.0001463
800
。
匕叫。
。
1.0623
按k查GB150-1998表9-5得
kf4kt
kf3.142.865
k,kf查GB151
0.1434
1.1230.0004139
0.0004139
415.16
1999图27得mb0.1434
46.06
系数:
按kt,kf查GB151-1998图29得G?
5.074
4.939
换热管束与不带膨胀节壳刚度之比:
Etna1.918105464176.7
ESAS2.0511054.115104
管板第二弯矩系数:
按K,Q查GB151-1999图28(a)得m22.744
仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况
1.基本法兰力矩系数:
不计温差应力:
Mm
4Mm
Di3Pa
43.909107
0.54513.1480035.55
0.012488
4Mm43.909107
Di3Pa0.54513.1480030.8396
2.壳体法兰力矩系数:
MwsMmMfM1
不计温差应力:
0.16053.9091070.54060.0009520.0006874
MwsMmMfM1
计温差应力:
0.16053.9091070.54060.0009520.008461
3.壳体法兰应力:
不计温差应力:
2
~Di
fYMwsPai
4
8002
314
计算值16.730.00068745.550.
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 换热器 设计 说明书 70834
![提示](https://static.bdocx.com/images/bang_tan.gif)