现浇单向板楼盖设计模板Word文件下载.doc
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h=200×
450.
③主梁的尺寸
h=(l/14~l/8)×
l=[(l/14~l/8)×
6000]=459~750,取h=650,
b=(l/3~l/2)h=[(l/3~l/2)×
650]=227~325,取b=250
即主梁的截面尺寸为b×
h=250×
650.
2、板的设计(采用塑性理论计算-塑性内力重分布)
取1m板宽计算
①荷载设计值
恒载:
板自重(1.2×
0.08×
1×
25)kN/m=2.4kN/m
楼板自重(1.2×
0.02×
20)kN/m=0.48kN/m
天花抹灰(1.2×
0.015×
17)kN/m=0.31kN/m
g=3.19kN/m
活载:
q=(1.3×
7.0)kN/m=9.1kN/m(楼面活载大于4kN/㎡时,活载分项系数取为1.3)
总荷载:
g+q=12.29kN/m
q/g=9.1/3.19=2.85(经比较,由可变荷载效应控制,因此,恒载的分项系数取为1.2,可变荷载分项系数取为1.3)
②计算简图
计算跨度:
边跨+h/2=(2.0-0.12-0.2/2+0.08/2)m=1.82m
+/2=(2.0-0.12-0.2/2+0.12/2)m=1.84m
取较小值,故=1.82m
中间跨==(2.0-0.2)m=1.8m
边跨和中间跨的计算跨度相差==1.1%<10%,故可按等跨连续板计算内力。
板的计算简图如下图1-1所示。
③内力计算
=(g+q)=(×
12.29×
)kN·
m=3.70kN·
m
m=-3.70kN·
m=2.49kN·
m=-2.84kN·
④配筋计算
板的有效高度为=h-20=(80-20)=60(各截面的配筋计算过程见表1-1)
标1-1板的配筋计算表
截面
1
B
2
C
①~②
③~④
②~③
M/kN·
3.7
-3.7
2.49
2.49×
0.8=1.99
-2.84
-2.84×
0.8=-2.27
=
0.086
0.058
0.046
0.066
0.053
0.09
0.06
0.05
0.068
0.054
306
204
170
231
184
选用钢筋
8@160
8@200
实用钢筋面积/
314
251
最小配筋率对应的钢筋面积为:
=max{02.%,0.45}=max{0.2%,0.45×
1.27/210}=0.27%
=bh=(0.27%×
80×
1000)=218
经判断,均满足最小配筋率要求。
采用塑性理论计算,要求0.35,上述各截面均能满足要求。
上表中②~③轴线间板带的中间跨和中间支座,考虑板的内拱作用,弯矩应降低20%,实际板带中间各跨跨中配筋与第二跨跨中配筋相同。
3、次梁的设计(按塑性内力重分布计算)
①荷载设计值
板传来的恒载(3.19×
2)kN/m=6.38kN/m
次梁的自重[1.2×
0.2×
(0.45-0.08)×
25]kN/m=2.22kN/m
次梁的抹灰[1.2×
17×
2]kN/m=0.23kN/m
g=8.83KN/m
q=(9.1×
2)kN/m=18.2kN/m
总荷载:
g+q=(8.8.+18.2)kN/m=27.03kN/m
q/g=18.2/8.83=2.06(经比较,由可变荷载效应控制,因此,恒载的分项系数取为1.2,可变荷载分项系数取为1.3)
②计算简图
次梁的截面尺寸为250×
650㎜,次梁的几何尺寸与支撑情况和次梁的计算图如图1-2所示。
计算跨度:
边跨=[(6-0.25-0.25/2)+0.25/2]m=5.75m
1.025=(1.025×
5.625)m=5.77m
取较小值,故=5.75m
中间跨==(6-0.25)m=5.75m
边跨和中间跨计算跨度相差==0%<10%,故可按等跨连续梁计算内力。
次梁的计算简图1-3
弯矩计算:
=0.080(g+q)=(0.080×
27.03×
m=71.49kN·
=0.025(g+q)=(0.025×
m=22.34kN·
=-0.100(g+q)=(-0.100×
m=-89.37kN·
剪力计算:
=0.400(g+q)=(0.400×
27.03)×
5.625kN=60.82kN
=0.600(g+q)=(0.600×
5.625kN=91.23kN
=0.500(g+q)=(0.500×
5.75kN=77.71kN
次梁跨中截面按T形截面进行承载力计算,翼缘宽度计算:
按梁跨度考虑:
=l/3=5.75/3=1.92m
按梁净距考虑:
=b+=0.2+1.8=2m
按翼缘高度考虑:
=450-35=415㎜,=80㎜,=0.1920.1,翼缘高度可以不受此项限制。
翼缘计算宽度取三者较小值,即=1.92m
=[11.9×
1920×
(415-80/2)=685×
N·
㎜=685kN·
m71.49kN·
m所以属于第一类T形截面支座与跨中间截面钢筋均按一排钢筋考虑,故均取=450-35=514㎜
表1-2次梁正截面承载力计算
M/(kN·
m)
71.49
-89.37
22.34
=0.0184
=0.218
=0.0057
0.0184
0.249=0.35
0.0057
=582
=820
=180
316
320
216
603
942
402
表1-3次梁斜截面承载力计算
A
V/kN
60.82
91.23
77.71
0.25
0.25×
1.0×
11.9×
200×
415=24692560820
246925
0.7
0.7×
1.27×
415=7378760820
73787<
V
箍筋肢书、直径
双肢
=n
57
s/㎜=
按构造要求配箍
=356
=1583
实配箍筋间距/㎜
190
=max{02.%,0.45}=max{0.2%,0.45×
1.27/300}=0.2%
=bh=(0.2%×
450)=180
验算配筋率:
==0.15%=0.24=0.24×
=0.145%
满足要求
4、主梁的截面和配筋计算(按弹性理论计算)
次梁传来的恒载(8.83×
6)kN=52.98kN
主梁的自重[1.2×
(0.65-0.08)×
2×
25]kN=8.55kN
梁侧的抹灰[1.2×
17]kN=0.70kN
G=62.23kN
Q=(18.2×
6)kN=109.2kN
G+Q=62.23+109.2=171.43kN
②计算跨度
边跨=+a/2+b/2=[(6-0.25-0.35/2)+0.37/2+0.35/2]m=5.935m
+b/2=1.025×
(6-0.25-0.35/2)+0.35/2=5.9m
主梁的计算简图1-3
表1-4主梁弯矩计算
项次
荷载简图
81.51
-122.26
179.11
-107.59
3
143.03
-214.55
弯矩组合
1+2
260.62
-229.85
1+3
224.54
-336.81
表1-5主梁煎力计算
41.51
-82.95
82.95
90.96
-127.44
18.24
72.84
-145.56
145.56
剪力组合
132.47
-210.39
101.19
114.35
-228.51
228.51
③正截面承载力和斜截面受剪承载力计算
主梁跨中截面按T形截面进行承载力计算,翼缘宽度按以上计算:
=l/3=6/3=2m
=b+=0.35+5.7=6.05m
=650-35=615㎜,=80㎜,=80/615=0.130.1,翼缘高度可以不受此项限制。
翼缘计算宽度取三者较小值,即=2000㎜
判别T形截面类型:
()=11.9×
2000×
(615-)=1095×
㎜=1095kN·
m260.62kN·
故各跨中截面属于第一类T形截面。
跨中截面均按一排钢筋考虑,故取=650-35=615㎜
支座截面按矩形截面计算,故=650-80=570㎜
支座处最大弯矩:
=M-Vb/2=[336.81-(62.23+109.2)×
0.35/2=306.81kN·
主梁正、斜截面承载力计算分别见表1-6和表1-7
表1-6主梁正截面承载力计算
边跨中
中间支座
306.81
=0.029
=0.317
0.0294
0.395=0.55
=1434
=2233
520
525
1570
2454
250×
650)=325
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