热力发电厂课程设计660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算仅供参照Word下载.docx
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锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa,扩容器的疏水引入排污水冷却器,加热补充水后排入地沟。
锅炉过热器的减温水(③)取自给水泵出口,设计喷水量为66240kg/h。
热力系统的汽水损失计有:
全厂汽水损失(
)33000kg/h\厂用汽(
)23000kg/h(不回收)、锅炉暖风器用气量为65400kg/h,暖风器汽源(
)取自第4级抽汽,其疏水仍返回除氧器回收,疏水比焓697kJ/kg。
锅炉排污损失按计算植确定。
高压缸门杆漏汽(①和②)分别引入再热热段管道和均压箱SSR,高压缸的轴封漏汽按压力不同,分别引进除氧器(④和⑥)、均压箱(⑤和⑦)。
中压缸的轴封漏汽也按压力不同,分别引进除氧器(⑩)和均压箱(⑧和⑨)。
。
从均压箱引出三股蒸汽:
一股去第七级低加(
),一股去轴封加热器SG(
),一股去凝汽器的热水井。
各汽水流量的数值见表1-1
表1-1各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据
漏气点代号
①
②
③
④
⑤
⑥
⑦
⑧
漏气量(kg/h)
1824
389
66240
2908
2099
3236
2572
1369
漏气比焓(kJ/kg)
3397.2
3024.3
3169
⑨
⑩
1551
2785
22000
65800
33000
1270
5821
3473
3474
3169.0
84.1
(五)原始资料
1.汽轮机型以及参数
(1)机组刑式:
亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式气轮机;
(2)额定功率Pe=660MW;
(3)主蒸汽初参数(主汽阀前)p0=16.58MPa,t0=538℃;
(4)再热蒸汽参数(进汽阀前):
热段prh=3.232MPa;
tth=538℃;
冷段prh´
=3.567MPa;
tth´
=315℃;
(5)汽轮机排汽压力pc=4.4/5.38kPa,排汽比焓hc=2315kJ/kg。
.69.78
2.机组各级回热抽汽参数见表1-2
表1-2回热加热系统原始汽水参数
项目
单位
H1
H2
H3
H4
H5
H6
H7
H8
抽汽压力Pj
MPa
5.945
3.668
1.776
0.964
0.416
0.226
0.109
0.0997
抽汽焓hj
kJ/kg
3144.2
3027.1
3352.2
2978.5
2851.0
2716.0
2455.8
加热器上端差δt
℃
-1.7
——
2.8
加热器下端差δt1
5.5
水侧压力pw
21.47
0.916
2.758
抽汽管道压损△Pj
%
3
5
(2)最终给水温度tfw=274.8℃;
(3)给水泵出口压力ppu=21.47MPa,给水泵效率ηpu=0.83
(4)除氧器至给水泵高差Hpu=22.4m;
(5)小汽机排汽压力pc,xj=6.27kPa;
小汽机排汽焓hc,xj=2315.6kJ/kg
3.锅炉型式及参数
(1)锅炉型式:
德国BABCOCK-2208t/h一次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉;
(2)额定蒸发量Db=2208t/h
(3)额定过热蒸汽压力Pb=17.42Mpa;
额定再热蒸汽压力pr=3.85MPa;
(4)额定过热汽温tb=541℃;
额定再热汽温tr=541℃;
(5)汽包压力pdu=18.28MPa;
(6)锅炉热效率ηb=92.5%。
4.其他数据
(1)汽轮机进汽节流损失δpl=4%,
中压缸进汽节流损失δp2=2%;
(2)轴封加热器压力psg=102KPa,
疏水比焓hd,sg=415kJ/kg;
(3)机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2;
(4)锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表5-2;
(5)汽轮机机械效率ηm=0.985;
发电机效率ηg=0.99;
(6)补充水温度tma=20℃;
(7)厂用点率ε=0.07。
5.简化条件
(1)忽略加热器和抽汽管道的散热损失。
(2)忽略凝结水泵的介质焓升。
二、热力系统计算
(一)汽水平衡计算
1.全厂补水率αma
全厂汽水平衡如图1-3所示,各汽水流量见表1-4。
将进、出系统的各流量用相对量α表示。
由于计算前的气轮机进汽量Do为未知,故预选Do=2033724kg/h进行计算,最后校核。
αLαpl
全厂工质渗漏系数
αL=DL/DO=33000/2033724=0.0162263
锅炉排污系数αb1
αhl=Dbl/DO=22000/2033724=0.0108175
其余各量经计算为α
厂用汽系数αpl=0.01081
减温水系数αsp=0.02974图1-3全厂汽水平衡图
暖风机疏水系数αnf=65800/2033724=0.032354439
由全厂物质平衡
补水率αma=αpl+αhl+αL
=0.01081+0.0108175+0.0162263=0.0358538
2.给水系数αfw
由图1-3所示,1点物质平衡
αb=αo+αL=1+0.162263=1.0162263
2点物质平衡
αfw=αb+αbl-αsp=
1.01622+0.005408-0.02974=0.9919
3.各小汽流量系数αsg,k
按预选的气轮机进汽量DO和表1-1原始数据,计算得到门杆漏汽、轴封漏汽等各小汽的流量系数,填于表1-1中。
(二)气轮机进汽参数计算
1.主蒸汽参数
由主汽门前压力po=16.58Mpa,温度to=538℃,查水蒸气性质表,得主蒸汽比焓值h0=3397.1kJ/kg.
主汽门后压力p´
0=(1-δp1)p0=(1-0.04)16.58=16.0128Mpa
由p´
0=16.0128Mpa,h´
0=h0=3397.1kJ/kg,查水蒸气性质表,得主汽门后气温t´
0=535.254℃。
表2-5全厂汽水进出系统有关数据
名称
全厂工质渗漏
锅炉排污
厂用汽
暖风器
过热器减温水
汽(水)量kg/h
11000
60483
离开系统的介质比焓
1760.3
3108.2
724.7
返回系统的介质比焓
83.7
687
2.再热蒸汽参数
由中联门前压力prh=3.232Mpa,温度trh=538℃,查水蒸气性质表,得再热蒸汽比焓值hrh=3538.9029kJ/kg.
中联门后再热气压p´
rh=(1-δp2)prh=(1-0.02)3.232=3.16736Mpa
rh=3.1673Mpa,h´
rh=hrh=3538.9029kJ/kg,查水蒸气性质表,得中联门后再热气温t´
rh=537.716℃.
(二)辅助计算
1.轴封加热器计算
以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓hsg.计算详表见表2-6.
表5-4轴封加热器物质热平衡计算
Σ
汽水量Gi,kg/h
17790
汽水系数αi
0.001429
0.0010320
0.0015911
0.000673
0.0007626
0.0013694
0.0006244
0.0087455
汽水点比焓hi
3217.7
总焓αihi
4.3217
3.1211
4.8119
3.8227
2.1327
2.6443
4.7573
2.0091
23.6325
平均比焓
23.6729/0.0087455=2702.29
2.均压箱计算
以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓hjy.计算详见表2-7
表5-5均压箱平均蒸汽比焓计算
9396
0.001264
0.001032
0.0001913
0.0039263
2.64927
2.13305
3.12107
0.64988
12.3759
12.3759/0.0039263=3152.1
3.凝汽器平均压力计算
由psl=4.40kpa,查水蒸气性质表,得t
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