600mm高梁模板计算书Word文档格式.docx
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新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)
1
对水平面模板取值Q2k(kN/m2)
2
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a(mm)、l'
b(mm)
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
梁底支撑小梁根数
4
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
300
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
设计简图如下:
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
取单位宽度1000mm,按三等跨连续梁计算,计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
q1=0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9max[1.2×
(0.1+(24+1.5)×
0.6)+1.4×
2,1.35×
0.7×
2]×
1=20.475kN/m
q1静=0.9×
1.35×
[G1k+(G2k+G3k)×
h]×
b=0.9×
[0.1+(24+1.5)×
0.6]×
1=18.711kN/m
q1活=0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1=1.764kN/m
q2=(G1k+(G2k+G3k)×
h)×
b=[0.1+(24+1.5)×
1=15.4kN/m
1、强度验算
Mmax=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×
18.711×
0.1332+0.117×
1.764×
0.1332=0.037kN·
m
σ=Mmax/W=0.037×
106/37500=0.985N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.677q2L4/(100EI)=0.677×
15.4×
133.3334/(100×
10000×
281250)=0.012mm≤[ν]=l/250=133.333/250=0.533mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×
0.133+0.45×
0.133=1.104kN
R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×
0.133+1.2×
0.133=3.027kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'
=R4'
=0.4q2l=0.4×
0.133=0.821kN
R2'
=R3'
=1.1q2l=1.1×
0.133=2.259kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
40×
90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.7
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
54
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:
q1=max{1.104+0.9×
[(0.3-0.1)×
0.4/3+0.5×
(0.6-0.12)]+0.9max[1.2×
(0.5+(24+1.1)×
0.12)+1.4×
max[0.5-0.4/2,(1-0.5)-0.4/2]/2×
1,3.027+0.9×
(0.3-0.1)×
0.4/3}=3.059kN/m
q2=max[0.821+(0.3-0.1)×
(0.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)×
0.12)×
1,2.259+(0.3-0.1)×
0.4/3]=2.285kN/m
1、抗弯验算
Mmax=max[0.107q1l12,0.5q1l22]=max[0.107×
3.059×
0.92,0.5×
0.32]=0.265kN·
σ=Mmax/W=0.265×
106/54000=4.91N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax=max[0.607q1l1,q1l2]=max[0.607×
0.9,3.059×
0.3]=1.671kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
1.671×
1000/(2×
90)=0.696N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2
3、挠度验算
ν1=0.632q2l14/(100EI)=0.632×
2.285×
9004/(100×
9350×
2430000)=0.417mm≤[ν]=l/250=900/250=3.6mm
ν2=q2l24/(8EI)=2.285×
3004/(8×
2430000)=0.102mm≤[ν]=l/250=300/250=1.2mm
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax=max[1.143q1l1,0.393q1l1+q1l2]=max[1.143×
0.9,0.393×
0.9+3.059×
0.3]=3.147kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R4=2.443kN,R2=R3=3.147kN
正常使用极限状态
R'
max=max[1.143q2l1,0.393q2l1+q2l2]=max[1.143×
0.9+2.285×
0.3]=2.351kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1=R'
4=2.152kN,R'
2=R'
3=2.351kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×
3
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁自重忽略不计,计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.404×
106/4490=89.956N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax=5.002kN
τmax=2Vmax/A=2×
5.002×
1000/424=23.595N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax=0.111mm≤[ν]=l/250=500/250=2mm
4、扣件抗滑计算
R=max[R1,R3]=0.588kN≤0.85×
8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40~65N·
m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
同理可知,左侧立柱扣件受力R=0.588kN≤0.85×
七、立柱验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值f(N/mm2)
立杆自重q(kN/m)
0.15
长细比验算
顶部立杆段:
l01=kμ1(hd+2a)=1×
1.386×
(1500+2×
200)=2633.4mm
非顶部立杆段:
l02=kμ2h=1×
1.755×
1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210
长细比满足要求!
l01=kμ1(hd+2a)=1.185×
200)=3120.579mm
λ1=l01/i=3120.579/15.9=196.263,查表得,φ1=0.188
立柱最大受力N=max[R1+N边1,R2,R3+N边2]=max[0.588+[1.2×
1]×
(0.9+0.5-0.4/2)/2×
0.9,10.004,0.588+[1.2×
(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×
0.9]=10.004kN
f=N/(φA)=10.004×
103/(0.188×
424)=125.503N/mm2≤[f]=205N/mm2
l02=kμ2h=1.185×
1800=3743.415mm
λ2=l02/i=3743.415/15.9=235.435,查表得,φ2=0.132
立柱最大受力N=max[R1+N边1,R2,R3+N边2]+0.15×
(8.3-0.6)=max[0.588+[1.2×
(0.75+(24+1.1)×
0.9]+1.155=11.159kN
f=N/(φA)=11.159×
103/(0.132×
424)=199.384N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要
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