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①火焰空间如图3-3所示;
火焰空间是由胸墙、大碹、前端墙(也称为前脸墙)和后山墙组成的空间体系。
火焰空间内充有来自热源供给部分的炽热的火焰气体,在此,火焰气体将自身热量用于熔化配合料,也传给玻璃液、窑墙(包括胸墙和侧墙)和窑顶(也称为大碹)。
火焰空间应能满足燃料完全燃烧,保证供给玻璃熔化和澄清所需的热量,并应尽量减少散热。
为便于热修,胸墙和大碹均单独支撑,如图3-4所示。
胸墙由托铁板(用铸铁或角钢)支撑,用下巴掌铁托住托铁板。
在胸墙底部设挂钩砖,挡住窑内火焰,不使其穿出烧坏托铁板和巴掌铁。
挂钩砖被胸墙压住,更换困难,因此,要用活动护头砖保护之。
近年来采用了新型上部结构(见图3-5),该结构取消了上、下间隙砖,胸墙和大碹采用咬合砌筑,挂钩砖与池壁上平面的缝隙较小,并用密封料密封。
这种结构强化了窑体的整体性、安全性和密闭性,也有利于节能。
大碹有平碹和拱碹两种。
平碹(也称为吊碹或吊平碹)向外散热面积最小,但需要大量铁件将其吊起。
拱碹按照股跨比(亦称碹升髙),即碹股//碹跨^的比值,分为半圆碹(/=1/匕)、标准碹(/=l/3〗〜l/7s)、倾斜碹(/=l/8s〜l/10d和悬挂碹(/=1/125)4种。
大碹多采用倾斜碹。
前脸墙是横跨在投料池上方,阻止窑内热气体向窑外逸出和热辐射的正面挡墙,其开度应尽可能小,但不能影响下方配合料进入窑内。
为了防止高温气体对投料机的烧损,往往在前脸墙的外侧再加冷却水包组成的挡焰结构。
以往曾采
47
用吊墙式、水冷式或普通拱碹结构式、鱼肚子碹结构式、普通拱碹加拱碹结构式等。
目前,多采用匕(或乃型吊墙(见图3-6)。
保温
大碹
澄清区
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77
图3-5浮法池窑上部空间新结构图3-6乙型吊墙结构
1—垂直墙区;
2—下鼻区;
3—吊杆;
4一钢壳;
5—水冷门
②窑池如图3-4所示,窑池是配合料熔化成玻璃液并进行澄清、均化的地方,它应能供给足够量的熔化完全的透明的玻璃液。
窑池由池壁和池底两部分构成。
池壁和池底均用大砖砌筑,为便于大砖制造,减少材料加工量和方便施工,窑池基本上都呈长方形或正方形。
为使窑池达到一定的使用期限,池壁厚度一般为250〜300@0。
池底厚度根据其保温情况而异,不采用保温的池底厚度一般为300mm。
窑池内玻璃液的横向压力由池壁顶铁和顶丝顶住。
池壁顶丝也固定在立柱上,立柱底脚通过支撑角钢用螺丝固定在次梁上。
整个窑池的质量通过其下面的钢架(扁钢、次梁、主梁等组成)传给窑底砖柱。
窑池前端连接一个投料池,配合料在此人窑。
后端连接冷却部窑池或卡脖窑池,玻璃液在此被均化和冷却。
(2)加料口浮法玻璃采用正面投料,加料口设在窑炉纵轴的前端,由投料池和上部挡墙(前脸墙)组成。
投料池是突出于窑池外面和池窑相通的矩形小池。
传统的投料池宽是熔化池宽的85%左右,投料池的池壁上平面与池窑的上平面相齐,投料池池壁使用的耐火材料与熔化部池壁材料相同。
在实际生产中,投料池受侵蚀严重,尤其在投料池的拐角处,两面受热,散热面积小,冷却条件差,受配合料的化学侵蚀和机械磨损共同作用,是池窑中最容易损毁的部位之一。
现代浮法熔窑很多已采用与熔化部等宽的加料池,使得料层更薄,并能防止偏料,更避免了因拐角砖损毁带来的热修麻烦。
投料池温度,一般在1100〜1300€,对配合料起预熔作用,即配合料从加料口入窑后,受火焰空间和玻璃液传来的热量,在投料口处配合料部分熔融。
适当延长投料池长度,有利于配合料的预熔,减少飞料和飞料对熔窑耐火材料的侵蚀,延长窑龄,同时改善了投料口处的操作环境。
加料作业是熔制过程中最重要的工艺环节之一,影响到配合料的熔化速度、熔化区的位
置、熔化温度及液面的稳定,从而影响熔化率、玻璃质量和燃料消耗量。
要求料层薄、连续不间断,尽可能覆盖面大,以使配合料在熔化区的液面上既能最大限度地吸收上部火焰的辐
射热,又能充分接受下部高温玻璃液所传递的热量。
加料口结构与配合料状态和加料方式有关。
配合料状态有粉状、粒状和浆状。
目前我国
一^般用粉状。
投料机的形式有螺旋式、垄式、辊筒式、往复式、裹人式、电磁振动式和斜毯式等。
目前,大型浮法玻璃池窑使用辊筒式投料机或斜毯式投料机。
滚筒式投料机的特点是加料时既可将碎玻璃作为配合料垫层直接人窑,即碎玻璃与玻璃液接触,配合料在其上方;
又可以和配合料混合入窑。
加料连续、薄层、平坦均勻、覆盖面大。
斜毯式投料机的特点是将碎玻璃和配合料混在一起加入玻璃熔窑中,加料连续薄层,布料均匀,覆盖面积大,为目前普遍采用的投料机。
大型浮法玻璃熔窑较为广泛的采用匕形前脸吊墙。
该吊墙是单独悬吊的,通过机械千斤顶可以调节吊墙距液面的高度。
采用1形吊墙的同时加长加料池,不但减少了粉尘飞扬,还加强了对配合料的预熔作用。
吊墙采用电熔莫来石或锆刚玉砖等。
吊墙外墙壁用陶瓷纤维毡进行保温,鼻区的前端设有水包,它可以将髙料刮平,也起冷却和密封作用。
(3)冷却部是熔化好的玻璃液进一步均化和冷却的部位,也是将玻璃液分配给各成型设备的部位。
冷却部应提供纯净、透明、均匀且温度稳定的玻璃液。
与熔化部相同冷却部也为矩形窑池,也分为上部空间与窑池两部分,结构与熔化部大致相同。
(4)分隔装置分隔装置有气体空间分隔装置和玻璃液分隔装置。
气体空间分隔装置主要有矮碹、吊矮碹、吊碹等;
玻璃液分隔装置有卡脖、冷却水管、窑坎等。
①矮碹由于取消或降低了胸墙而比熔化部和冷却部窑碹矮得多而得名。
矮碹结构可以是一副碹或多副碹(逐步压低)。
矮碹与玻璃液之间的空间截面积称为矮碹开度,以此大小来判定其对气体空间的分隔程度。
但由于结构强度关系,矮碹碹股不能过小,分隔作用受到限制,一般降温30〜501。
②吊矮碹由一副吊碹和两副或四副矮殖组成。
吊碹不受结构强度限制,可以放得很低,分隔作用较大。
据实测可以降低空间温度1001左右。
但吊碹砖制造困难,砌筑复杂,维修困难。
③吊墙主要有。
型、双1型等形式,常与卡脖配合使用。
吊墙可以上下移动,便于调节开度,几乎能将空间完全分隔,起较大的冷却作用。
④卡脖是熔化部和冷却部之间的一段缩窄窑池。
与矮碹、吊墙配合使用,对熔化部和冷却部之间的气体空间和玻璃液起分隔作用。
卡脖所起的降温作用不大,但对玻璃液流影响较大,在此方面有许多争议。
国外有的不设卡脖,而只设。
型吊墙分隔熔化部和冷却部气体空间的。
⑤冷却水管冷却水管有多种形式,即由一根或一组通冷却水的圆形或方形钢管组成,现多采用双层方形水管。
水管高度一般有120-25-120mm、160-25-160mm,230-25-230mm
三种。
冷却水管内附近的玻璃液受冷却后,形成黏度较大的不动层,构成一道挡墙,阻挡未
熔化的浮碴进入冷却部;
调节水管的沉入深度,可以控制进入冷却部玻璃液的质量。
冷却水
管简便耐用,更换方便,降温作用大(一般在30〜50°
0,但用水量大,增加能耗。
⑥窑坎常用的有挡墙式与斜坡式两种,窑坎实际上不完全是一个坎,其分隔玻璃液
49
的程度可大可小。
挡墙式是在热点处用电熔锆刚玉砖砌一挡墙,墙髙为池深的1/2以上,甚至达3/4。
斜坡式挡坎设在澄清带,坡高为池深的1/2或略小于1/2。
挡墙式窑坎更有利于保持窑内玻璃液的两个循环回流的稳定,延长玻璃液在熔化池内的停留时间,阻止池底脏料流往冷却部。
斜坡式窑坎实际上起浅层澄清作用,迫使澄清带的玻璃液流全部流过窑池上层,并形成一薄层流,以有利于气泡的排出,能大大加快澄清速度和改善玻璃液质量。
如果窑坎与鼓泡配合使用,有可能获得更好的效果。
3.1、1.2小炉和蓄热室结构
小炉是玻璃熔窑的重要组成部分,是使燃料和空气预热、混合,组织燃烧的装置。
小炉结构应保证火焰有一定长度、亮度、刚度、角度,有足够的覆盖面积,不发飘、不分层、还要满足窑内所需的温度和气氛的要求。
蓄热室是利用耐火材料做蓄热体(称为格子砖)蓄积从窑内排出烟气的部分热量,用来加热进入窑内的空气、煤气。
蓄热室结构简单,可加热大量气体,并且可以把冷气体加热到较髙温度。
但蓄热室是间歇作业,加热温度不易稳定,并且是成对配置,由于火焰换向作业
(b)
而必须使用交换器,所以,占用空间大,使用的材料多,投资费用也大。
蓄热室的结构形式主要有连通式、分隔式、半分隔式、两小炉分隔式和两段式等结构形式。
图3-7箱形和半箱形蓄热室示意图(a)箱形;
(b)半箱形
小炉和蓄热室结构随燃料种类不同而不同。
目前,浮法玻璃熔窑采用重油、天然气和发生炉煤气3种燃料,当采用重油和天然气时小炉和蓄热室的结构形式为箱型结构;
而当采用发生炉煤气时,小炉和蓄热室的结构形式为半箱型,如图3-7所示。
这是因为,前者用的燃料重油和天然气不需要通过蓄热室预热,而只是与雾化介
质一起用烧嘴喷射入窑,在窑内与助燃空气混合燃烧;
后者则是发生炉煤气和空气都通过蓄热室预热,在小炉中预混,然后喷入窑中燃烧,其结构比燃油和燃天然气的结构复杂些。
3.2.1.3余热回收部分
余热回收部分包括蓄热室、换热器和余热锅炉(或预热汽包)等。
蓄热室和换热器的主要作用是利用烟气余热来加热助燃空气和煤气,提高火焰温度和节省燃料。
换热器是利用陶质(耐火)构件或金属管道作传热体,是连续作业。
窑内排出的烟气通过传热体将热量不断传给进人窑内的空气、煤气。
用陶质构件时只能加热空气。
余热锅炉的作用是利用烟气余热加热水使之蒸发为蒸汽,用于加热重油和冬季供暖,也可用于余热发电。
3.2.1.4排烟供气部分
排烟供气系统用于保证熔窑作业连续、正常、有效地进行。
它包括交换器、空气烟道(燃煤气时有煤气烟道和中间烟道)、鼓风机、总烟道、排烟泵和烟囱等,如图3-8所示。
交换器是气体换向设备,按照换向程序依次向窑内送入空气、煤气以及由窑内排出烟气,还能调节气体流量和改变气体流动方向。
对交换器的要求是换向迅速、操作方便可靠、严密性好、气体流动阻力小以及检修方便。
目前,普遍选用跳罩式煤气交换器和水冷闸板式空气交换器。
水冷闸板式交换器及其布置位置情况示于图3-9。
每侧空气烟道上装置一副水冷闸板式
交换器,每副水冷闸板式交换器有上、下两个闸孔,上面的闸孔与助燃空气管道相通,下面的闸孔贯通空气烟气。
当右侧闸板放下时截断空气烟道(即关闭通向总烟道的孔),打开助燃空气进风孔,这时空气进人右侧蓄热室,同时燃烧的烟气流经左侧蓄热室、底烟道、分支烟道、支烟道进入总烟道。
换向时右侧闸板提起,左侧闸板放下,助燃空气进入左侧蓄热室,烟气从右侧烟道排出。
左右两块闸板的牵引钢绳固定在同一个传动机构上。
水冷闸板式交换器的优点是操作完全机械化、自动化,气体流过时阻力小,检修方便,严密性好,因此用于规模较大熔窑。
14
助燃空气
图3-8排烟供气系统示意图图3-9水冷闸板式交换器
】一煤气蓄热室;
2—空气蓄热室;
3—煤气烟道:
4一煤气1一水冷闸板;
2—空气人口;
3—空气烟道
交换器;
5—中间烟道闸板;
6—空气烟道;
7—空气交(通空气蓄热室);
4一总烟道(通烟囱)
换器;
8—调节闸板;
9—总烟道闸板;
10—烟囱;
1]一废热锅炉闸板:
12—废热锅炉;
13—煤气支烟道闸板;
14一空气支烟道闸板
当助燃空气采用分支烟道换向时,水冷闸板式交换器的作用只是起到通过或阻断烟气流过的作用。
跳罩式交换器(见图3_10)的底座上有3个气孔4、B、C,中间气孔丑与中间烟道相
通,两边气孔义、0分别与左右两侧煤气蓄热室相连。
底座上覆盖一外罩,外罩内有一钟形罩,钟罩能够盖住两个孔,外罩和钟罩均采用水封密封隔绝。
当钟罩盖住5孔和4孔时,形成了两个通道,一条是由煤气人口、外罩内腔和€孔组成的煤气通道;
另一条是由钟罩内腔和八、13两孔组成的烟气通道。
此时,煤气经煤气通道进入煤气蓄热室,窑内烟气则经烟气通道进人中间烟道,从总烟道排。
换向时摇臂把钟罩移至右边,盖住5、(:
孔而敞开义孔,于是就组成了新的煤气和烟气通道。
跳罩式煤气交换器的优点是结构简单,操作方便可
煤气
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图3-10跳罩式交换器
I
靠,能实现机械化和自动化,占地少等。
重油可用电磁阀或调节泵自动换向。
烟道除用作排烟供气外,还可通过设置闸板调节气体流量和窑内压力。
如分支烟道上的闸板用于调节进入或排出的空气、煤气蓄热室的空气、煤气和烟气的比例。
中间烟道闸板用于烟气在空气、煤气蓄热室的分配比例。
总烟道闸板用来调节烟囱对窑内的抽力,总烟道上的调节闸板用来对窑内压力的微调,以稳定生产。
自然排烟时采用烟囱。
有时为了弥补自然排烟抽力不足和完全利用烟气余热,利用排烟泵从总烟道中抽出部分或全部烟气,通过余热锅炉后或由小烟囱排出或仍由大烟囱排出。
烧油和天然气时的排烟供气系统比较简单,没有煤气烟道和中间烟道。
3.2.2浮法玻璃熔窑结构尺寸及设计计算
玻璃熔窑结构设计的主要内容是确定各部位的形式、尺寸和材料并根据设计结果能够绘出草图。
设计要依据窑炉热工理论、池窑工作原理和生产实践经验以及必要的经验计算。
按照总体设计,进一步作砖结构排列与计算、钢结构布置选型与计算、热工理论计算以及附属设备的计算与选型等。
对玻璃熔窑结构设计的具体要求为
①要保证既定的温度制度;
②要保证所要求的火焰形状和尺寸;
③要便于控制、调节和改变窑内的温度、压强和气氛制度;
④热效率要高,燃料消耗要少;
⑤要尽可能减轻日常操作和维护时的劳动强度。
3.2.2.1熔化部结构尺寸及设计计算
(1)窑池结构尺寸及设计计算
①熔化部窑池面积按已定的窑规模(日产量)和熔化率估算
Fm=^(3-7)
式中Fm——熔化面积,m2;
'
Q一一熔窑规模,t/d;
K燦化率,kg/(m2•d)。
熔化率尺是指熔窑单位熔化面积每天熔化的玻璃液量,反映熔窑的熔化能力,决定于熔窑的规模、燃料的种类、产品的品种、质量要求等,一般燃油浮法玻璃熔窑的熔化率在2.0〜3.0kg/(m2*d)范围。
陈正树教授提供了200〜7001/01燃重油的浮法玻璃熔窑的熔化率(见表3-7)。
表3-7熔窑熔化量与熔化率的关系
Q/Ct/d)
200
300
400
450
500
550
600
650
700
K/[kg/(m2•d)]
L535
1.789
2-069
2.213
2.353
2‘485
2-605
2.705
2.778
必须指出,确定或计算熔化率时要以一定质量标准为基础,即一般以制品内容许的气泡数为质量标准。
对瓶罐、器皿、医用、硬质、电子玻璃和玻璃球是20〜200个/10(^玻璃,对平板玻璃是5〜50个/1008玻璃,对光学玻璃为小于20个/1008玻璃,对显像管玻壳是0.05〜0.5个/100邑玻璃。
熔化面积的确定存在着不同的意见。
由于熔化部由熔化区和澄清区构成,涉及到熔化区与澄清区的分界问题,按照我国的传统这个分界线在末对小炉中心线外1@,但在国外和国内也有按照末对小炉中心线外】•5@作为分界线的,也有按泡界线位置划分的。
选择了熔化率,就可以计算熔化面积,并进一步确定熔化部面积。
②确定窑池的长、宽和深浮法玻璃熔窑熔化部的长度关系到玻璃液在窑内的停留时间,应满足玻璃熔化澄清的要求,一般由3部分组成:
前脸墙与1*小炉中心线的距离、小炉间距之和、末对小炉中心线到分隔装置的距离。
前脸墙与1#小炉中心线的距离一般在3,5〜4.Om,主要考虑熔化作业对前脸墙和1#小炉蓄热室的蚀损情况以及配合料的熔化难易;
小炉之间的中心距主要考虑火焰的覆盖面积,一般在3.501左右;
末对小炉中心线到分隔装置的距离主要考虑澄清均化的需要,还要考虑安设检测孔、大砖门、耳池等需要,一般在1501左右。
浮法玻璃熔窑的宽度一般在8〜12@范围,主要是要满足火焰充分燃烧,尽量使窑宽方向的温度分布均勻,还要考虑火焰的长度和窑碹结构的强度。
有时,也要满足窑池长宽比的要求,浮法玻璃熔窑窑池的长宽比在3.3〜4.0之间。
确定的溶化部面积和长宽比值应与池底砖规格(如常用的300mmx300mmxi000mm和300爪01乂40011^11\10000^10和池底砖排列规则(不砍砖、不错缝)相配合。
池底砖排列结果与已确定的值有出入,按照排列的方案计算实际的长宽比值、熔化面积和熔化率。
窑池深度也是一个重要指标,它与玻璃液的质量关系较大。
目前,浮法玻璃熔窑窑池的池深一般在120011^^。
一般池深越深,澄清越困难,并且在池底形成一不动层,长期处在12001范围,会形成析晶,一旦窑池拉引量或温度发生变化,这些不动层就会进入生产流,在玻璃板面上形成析晶结石,影响玻璃产品质量。
此种情况在浮法玻璃生产线多次出现,是极难避免的。
在确定池深时,应根据需要来定各带的池深,不必强求一致,要注意池深和窑池内玻璃液容量及玻璃液对流的关系,最好参考使用计算机模拟的结果。
③池壁砖材选择和排列池壁砖材常选用含41%21〇2的电熔厶25砖,用整块大砖竖砌。
有时为了节省幵支,也有在冷却部采用多层排列的情况如图3~4所示。
为了延长池壁砖的使用期限,常采用对液面线处池壁砖进行强制冷却的方法:
吹冷却风和水冷却。
吹冷却风是采用在池壁砖玻璃液面线附近外部直接用风嘴吹冷却风,其冷却强度决定于风速。
水冷却是在池壁砖玻璃液面线附近内部采用插冷却水包的方法。
(2)火焰空间设计火焰空间是一个燃烧的空间,一个传热与散热的空间。
设计时不仅要满足燃料完全燃烧的需要,而且要综合考虑传热与散热的需要。
火焰空间与窑池等长,但比窑池宽300〜50001@,这是为了能够牢固地托住胸墙,防止池壁侵蚀后胸墙下倾和避免火焰过长时胸墙烧蚀。
火焰空间高度主要由胸墙髙度与大碹碹股合成。
胸墙高度的确定取决于燃料种类和质量、熔化率、熔化耗热量、窑规模、散热量、气层厚度等因素。
燃油熔窑的胸墙高度在1500〜20000111左右。
大碹股高的确定要考虑大碹的结构强度。
大碹有一个横推力,股髙越小,推力越大,半圆碹横推力最小。
从散热的角度讲,股髙越小,散热越小。
因此,在考虑确定股髙时应在保证足够的强度的前提下适当减小碹股。
设计时为了方便,常采用股跨比或碹升高的比值来表示。
燃油熔窑的碹升高一般为1/7〜1/8。
火焰空间设计合理与否常采用热负荷的指标来核定其容积。
火焰空间的热负荷值是指单位空间容积每小时燃料燃烧所发出的热量,也称为火焰空间容积热强度,单位为界/@3。
燃油浮法玻璃熔窑火焰空间热负荷一般在100000冒/1^左右。
(3)投料池设计投料池设计的要求为配合料能按时按量加入,且保持薄层和覆盖面尽可能大,投料池内的玻璃不冻结,窑内外没有粉料飞物等。
投料池的长度需考虑投料机的推料行程,还要求前脸墙不受投料机推力的影响。
当选用斜毯式投料机时投料口长度在2.3@左右。
投料池的宽度取决于投料机的宽度和所用投料机的台数,希望投料池宽度上被投料机占满,两侧不要留得过空(一般留50〜100爪110,以防玻璃液溢出和散热增多。
计算式为B=
n6+200(m)。
投料池的深度一般均与窑池相同,为了减少玻璃液死角,投料池底有砌成斜坡形的。
投料池池底与池壁厚度均与窑池相同,砌筑材料也相同。
前脸墙一般均采用1型吊墙结构,这种结构料堆在吊墙下行程较长,因此还具有预熔池作用。
(4)窑体保温结构设计浮法玻璃熔窑散热面积大,其散热损失约占熔窑总支出热量的
铝板
硅酸铝纤维
耐火密封料
轻质黏土砖
20%〜30%。
热量散失不仅浪费能源,增加成本,而且恶化操作环境。
玻璃熔窑的保温原则为“能保即保”,即从加料口到出料口,从窑顶到烟道,能够保温的都要保温。
目前,浮法玻璃熔窑均采用全保温形式。
保温材质的选取原则为尽可能与内衬材料性质相近,避免
石英砂
轻艇砖发生化学反应而加剧蚀损。
硅砖
图3-11大碹保温示意图
①玻璃熔窑大碹的保温结构窑顶面积大,外表面温度高,膨胀量较大,有胀缝、测温孔洞等,是保温的重点。
其保温层结构如图3-11所示。
在大瑄硅砖的外表面铺一层厚为20〜300^11的石英砂为过渡层,接着砌一层厚为1140^1厚的轻质硅砖,外面用3〜50101的耐火涂料密封。
然后砌一层1140^1厚的轻质黏土砖,再加一层3〜50^^享的耐火涂料密封层,其上面是一层30〜100mm的硅酸铝陶瓷纤维毡。
最外面是一层薄铝板(厚度小于10^1),薄铝板与硅酸铝纤维毡之间留有一定间隙。
薄铝板有两个作用,一是能将散热反射回去,二是保护硅酸铝纤维毡的清洁,防止飞料粉尘落上。
窑顶保温层要在烤窑之后才能铺砌。
烤窑时可先放上硅酸铝纤维毡或轻质硅砖临时保温,等窑内温度升到一定温度,硅砖膨胀结束后,再拿掉临时保温层,清扫窑顶,正式铺砌保温层。
窑顶砌筑要严密,以防碱、硝蒸气的钻蚀。
玻璃熔窑大碹保温的实践证明,对大碹保温,可减轻或消除窑内气氛中碱蒸汽冷凝对硅砖的化学侵蚀,因而延长了大碹的使用寿命。
池壁保温结构示于图3-12
②玻璃熔窑池壁的保温结构池壁保温的结构是由池壁砖被侵蚀的断面的状况决定的。
池壁砖在玻璃液的液面处受侵蚀严重,液面以下则较轻,因此,在池壁液面线以下150〜200001处不能保温,需要进行强制冷却。
此外,在砖缝处也不能保温,以免玻璃液漏出。
般采用在池壁砖外敷贴锆质捣打料层,然后砌轻质高铝
砖或轻质黏土砖,再贴硬质硅酸钙板。
国外有采用多层复合保温板来进行池壁的保温。
例如联邦德国Didier公司就生产各种
钢板
陶瓷纤维
黏土砖
锆石英捣打料
图3-12熔化部池壁保温图
型号和各种厚度的保温板,这种材料是由两层不同性质的材料组成,一层是相当致密优质的烧结斜锆石刚玉或错刚玉质耐火材料,另一'
层是超轻质的保温层。
两层材料间利用陶瓷结合,模压而成。
复合保温板和电熔锆刚玉砖池壁接触的面要经过研磨。
复合保温板的厚度由池壁砖与钢结构之间的空隙大小而定。
联邦德国01出^公司生产的复合保温板的厚度系列为120mm、150mm、18
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