外脚手架方案修改Word下载.docx
- 文档编号:17807203
- 上传时间:2022-12-10
- 格式:DOCX
- 页数:31
- 大小:224.93KB
外脚手架方案修改Word下载.docx
《外脚手架方案修改Word下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《外脚手架方案修改Word下载.docx(31页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
小区分为南区、北区。
北区3栋,分别为1#楼A座(主体16层、地下室负2层,屋面标高:
45m)、1#楼B座(主体16层、地下室负2层,屋面标高:
48m)、2#楼(主体15层、地下室负2层,屋面标高:
44m)、3#楼(主体15层、地下室负3层,屋面标高:
43 m)。
南区4栋,分别为4#楼(主体11层、地下室负3层,屋面标高:
33 m)、5#楼(主体11层、地下室负3层,屋面标高:
33m)、6#楼(主体16层、地下室负2层,屋面标高:
44.8m)、7#楼(主体16层、地下室负2层,屋面标高:
44。
8m).
全部为框剪结构,建筑耐火等级为一级.南区的±
0.000对应的黄海高程为:
90.5m,北区的±
0.000对应的黄海高程为:
107。
0m.
2、外脚手架方案选择
根据本工程的建筑特征、相关规范要求及PKPM建筑施工安全设施计算软件力学计算结果,搭设方案选择如下:
1)本工程采用落地式双排外脚手架,搭设高度50m,立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50m,立杆的横距1m,内排架距离结构0。
25m,立杆的步距1。
80m。
采用的钢管类型为
48×
3。
0,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60m,水平间距4.50m。
脚手板采用采用钢笆片或竹串片,每两层楼或四步架满铺脚手板和设置一道安全挡脚板,栏杆采用冲压钢板,不设卸荷层。
脚手架外围满铺密目式安全网。
3、编制依据
1)根据《建设施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001的规范要求进行方案编制;
2)检查标准根据《建设施工安全检查标准》JGJ59—99;
3)《建筑施工手册》;
4)根据业主提供的施工图纸建筑物的特征;
5)安全规程以及安全主管部门的相关规定、要求。
第二章、脚手架设计
利用中国建筑科学研究院研发的PKPM建筑施工安全设施计算软件对该项目外脚手架进行力学设计。
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001)进行编制.
1、脚手架材质要求
1)钢管
、采用外径为Ø
48mm,壁厚3。
0mm的焊接钢管,横向水平杆最大长度2200mm,其它杆最大长度6500mm,且每根钢管最大质量不应大于25kg。
其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定.
、对购进的钢管先除锈,内壁擦涂两道防锈漆,外壁漆刷甲方指定的颜色。
有严重锈蚀、弯曲、压偏损伤、及裂纹者挑出。
钢管上严禁打孔。
2)扣件
、扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件,其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB 15831)的规定;
采用其它材料制作的扣件,应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
、脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65N·
m时,不得发生破坏。
3)脚手板
采用1000mm×
500mm钢笆片,用Ø
10钢筋做主筋,Ø
6.5为次筋,焊接间距为50mm,两端用16号镀锌钢丝捆紧.每块质量不宜大于30kg。
4)安全网
采用绿色2000目(1800mm×
6000mm)密目安全网,其性能要符合国家规定和冲韧试验规定,并且为深圳市建设局及安全监督站认证产品,符合双优文明工地要求。
5)连墙杆
采用Ø
48壁厚3。
0mm的焊接钢管,其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。
2、脚手架基础处理方案
脚手架基础处理
落地式脚手架支承在地下室顶板或地基上,当脚手架支承在地基上时,在搭设落地式脚手架前,应对所搭设的部位进行平整夯实,确保地基有足够的承载力,避免脚手架发生整体沉降或局部沉降.
1)脚手架的地基一般要求
①、地下室外脚手架因直接承载在底板面上,其基础承载力可不考虑。
②、脚手架的立杆不能直接立于地面上,应加设底座和垫板(或垫木)。
垫板(木)厚度不小于50mm;
不得在未处理的起伏不平和软硬不一的地面上直接搭设脚手架。
③、脚手架地基应有可靠的排水措施,防止积水浸泡地基发生沉降。
2)一般作法
脚手架内外立杆脚需加垫木。
在脚手架外侧挖一浅排水沟排除雨水(下图)。
普通脚手架基底
(a)横铺垫板 (b)顺铺垫板
3、脚手架步距、立杆横距、杆件相对位置
1)落地式脚手架的步距为1800mm,立杆的纵距为1500mm,外立杆与内立杆之间的横距为1000mm.
2)立杆的误差控制
在脚手架的高度段H内,立杆的全部垂直偏差绝对值规定如下:
当H≤30m时,偏差不大于H/200。
当H>
25m时,偏差不大于H/400mm。
3)作业面的横向尺寸
①、横向水平杆(小横杆)伸出纵向水平杆(大横杆)外的长度不宜小于100mm,以防止小横杆从大横杆上滑脱.
②、双排脚手架的里立杆距墙体的距离为250~300mm。
以保证工人有一定的操作活动空间.
4、剪刀撑的设置与作法
脚手架必须设置支撑体系。
支撑体系包括纵向支撑(剪刀撑)、横向支撑和水平支撑,这些支撑应和脚手架这一空间构架的基本构件很好联结.
1)纵向支撑
①、脚手架高度在25m以下时,在脚手架两端和转角处必须设置剪刀撑.中间每隔12~15m设一道(图9-1a),且每片架子不少于三道。
剪刀撑宽度宜取3~5倍立杆纵距,斜杆与地面夹角宜在45°
~60°
。
接点离地面不宜大于500mm。
②、剪刀架高度在25~50m,除沿纵向每隔12~15m设置一道高度自下而上连续设置的剪刀撑外。
在相邻两排剪刀撑之间需沿高度每隔10~15m加设一道沿纵向通长的剪刀撑(图9-1b)。
图9-1剪刀撑分布形式
2)横向支撑
横向支撑是指在横向承力结构内从顶沿全高呈之字形设置连续的斜撑。
在下列位置必须设置横向支撑:
①、脚手架的纵向传力结构架构件限制不能形成封闭形。
如“一”字型,“L”字型,或“凹"
字型的脚手架,其两端必须设置横向支撑。
并于中间每隔六个间距加设一道横向支撑;
②、脚手架高度超过25m时,每隔六个间距要设置横向支撑一道.
3)水平支撑
没有铺板的水平板空腹桁架在二榀横向承力结构之间必须设置小横杆,其间距对结构脚手架不宜大于1m,对装修脚手架不宜大于1.2m,这些小横杆和大横杆均应紧密相扣。
对承力较大的结构脚手架,为了使其有更大的水平横向刚度,需在设置联墙拉结杆件的脚手架水平面同内连续添设水平斜杆,呈之字型布置,形成一个刚度较大的水平桁架。
5、连接件连接方式、布置间距
1)连墙点的位置在与立杆和大横杆相交的接点处,离节点的间距不宜大于300mm。
2)经计算,本工程落地式外架连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米.
3)连墙杆必须从底部第一根大横杆处开始设置,沿整片脚手架均匀布置。
4)在脚手架周边的端头(包括顶端)以及转角处,要加密连墙杆。
5)刚性连墙杆一般采用以下做法:
连墙件拉结楼板预埋钢管示意图
6)连墙杆所在位置有时可能遇到门窗洞口,可以用添加附加短钢管的办法来实现联结。
7)施工过程中当个别连墙杆被拆除后在相当一段时期内难于补上时,必须采取有效的加强措施.如附近添设一个临时的连墙杆,限制施工荷载或加强横向刚度等.
6、施工层作业面、通道设置方式及位置
1)本工程的施工层必须满足每四步架要铺设一层施工作业层,铺满钢笆片或脚手板。
①、首层隔离层和施工操作层沿纵向满铺钢笆片,作到严密、牢固、铺平、铺稳,不得超过50mm的间隙。
架子上不准留单块钢笆片,并用16号铁丝与脚手架的水平大横杆四角扎牢拧紧。
②、平行水平大横杆,在小横杆中间加多一条水平杆加强满铺钢笆片的稳定性(如图6-1)。
图6-1 钢笆片铺设平面
2)脚手架斜道
脚手架斜道(如下图:
之字形斜道图)是作为人员上下通行用的通道,宽度不宜小于1m,坡度宜为1:
3(高:
长)。
一般为之字形斜道的拐弯处要设置休息平台,宽度不小于1.2m.
之字形斜道图
①、斜道处立杆的荷载往往最大,因为层层有脚手架板及挡脚板等重量,因此斜道处的立杆要验算其稳定性,若不足时,可采取增加钢管立杆的方法或局部卸荷的措施。
②、斜道两侧、端部及平台外围,必须设置剪刀撑。
宽度大于2m的斜道,在脚手板下的小横杆下,应设置之字形横向支撑.斜道两侧及平台外围应设置两道护身栏杆及高度不小于180mm的挡板脚板。
③、斜道脚手板上必须设防滑条,防滑条间距不大于300mm.采用搭接法铺脚手板时,接头必须在小横杆上,搭接长度不小于200mm,板头凸处用三角木填顺,脚手板采用对接时,接头处下面应设两根小横杆。
7、挡脚板的设置
每两层楼或四步架设置一道安全挡脚板,用红白警示油漆刷新。
8、卸荷层的设置
卸荷层应将钢丝绳同每一根立杆连接卸荷,设置时,将钢丝绳一端固定在预埋梁或柱混凝土上的预埋件,另一端固定在脚手架横杆层下碗扣底下,中间用索具螺旋调节拉力,以达到悬吊卸荷目的,其结构造型式及节点如下图所示。
卸荷层要设置水平廊道斜杆,以增强水平框架刚度。
此外,且应用横托撑同建筑物顶紧,上、下两层均应增设连墙撑。
相关数据详见计算书。
9、其他特殊设置
1)洞口
脚手架遇到施工时需通行的门洞口时,为了施工方便和不影响通行和运输,应将设置洞口的位置立杆提升到一定的高度。
这时应采取的构造措施按下图所示施工。
洞口图
①、洞口上的立杆从洞口上的大横杆开始连接。
②、洞口上的内外大杆可用两根钢管加强。
③、脚手架的内外两侧在洞口边要设人字形斜撑,斜撑与地面成60度夹角。
斜撑应与洞口上的立杆和大横杆用扣件紧固,使立杆上所传来的荷载通过斜撑传到地基。
④、洞口两侧的立杆,用双钢管加强。
⑤、洞口四周满挂安全网.
3)挑檐和其它凸出部位的处理
挑檐和其它凸出部位,采用斜杆将脚手架挑出,形成挑脚手架,按下图所示.
挑檐封顶图
①、斜杆应在每根立杆上挑出,与水平面夹角不得小于60度角。
②、斜杆两端均应交于立杆与大横杆、小横杆的节点。
③、挑脚手架最外排立杆与脚手架两排立杆,至少应连接设置三道平等的大横杆.
④、挑脚手架挑出部分高度不超过两步架,挑出部分的宽度和斜杆间距,均不得大于1.5m。
小横杆间距不得大于1m,两端必须绑牢。
使用荷载不得超过10N/m2。
4)封顶
①、脚手架封顶时,为了保证施工时的安全,外排立杆高度必须超过房屋檐口的高度。
并要绑扎两道护身栏和一道挡脚板,挂安全立网。
②、房屋外立杆的高度要超出女儿墙顶1.2m,对坡屋顶必须超过檐口1.5m,内排立杆低于檐口底150~200mm,最上一排联墙杆上部的自由高度不大于4m。
5)安全通道
结构施工自二层起,凡人员进出的通道口,均应搭设水平安全防护棚,如下图所示.
安全通道
①、高度超过24m楼层上的交叉作业,应设双层防护,防护棚应采用5cm厚木板或双层跳板搭设。
②、防护棚长度应满足坠落半径的要求,宽度满足每侧伸出通道边不小于1m。
其中,可能坠落半径R与可能坠落高度h的关系是:
h=2~5m时,R=2m;
h=5~15m时,R=3m;
h=15~30m时,R=4m;
h>30m时,R=5m.
6)与高速提升机口的联接
①、由于高速提升机卸料平台的拆卸,一般在外墙脚手架拆除后才进行,因此,搭设外墙脚手架钢管时,要预留提升机口卸料平台位置未完成工程范围的架子,避免因提升机口范围的外架拆除而导致返工。
②、搭设前,考虑同施工提升口位置的水平连接,长度为卸料平台口每侧3米为宜.
7)避雷接地
外架子需作避雷接地,接地采用镀锌扁钢30×
5,每幢4根顺四角沿脚手架向上爬升,每次高于脚手杆3m,端部用φ30镀锌管焊φ25~φ8镀锌钢棒,φ30与扁钢采用焊接,扁钢下部打入坑底岩土中或与建筑物的防雷网连接,接地电阻应小于4Ω。
第三章、设计计算
1、落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)。
计算参数:
双排脚手架,搭设高度50.0米,立杆采用单立管。
立杆的纵距1。
50米,立杆的横距1.00米,内排架距离结构0.25米,立杆的步距1.80米.
钢管类型为
0,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片,荷载为0.15kN/m2,按照铺设3层计算。
栏杆采用竹笆片,荷载为0.15kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆.
基本风压0.75kN/m2,高度变化系数2。
0300,体型系数0。
8720。
地基承载力标准值1500kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数1.00。
卸荷钢丝绳采取2段卸荷,吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。
卸荷钢丝绳的换算系数为0.85,安全系数K=7.0,上吊点与下吊点距离3。
0m.
一、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×
1.500/2=0.113kN/m
活荷载标准值Q=3.000×
1.500/2=2。
250kN/m
荷载的计算值 q=1。
2×
0.038+1.2×
0.113+1.4×
2。
250=3.331kN/m
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=3。
331×
1。
0002/8=0。
416kN。
m
=0.416×
106/4491。
0=92。
715N/mm2
小横杆的计算强度小于205。
0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.113+2.250=2.401kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5。
0×
401×
1000.04/(384×
2。
06×
105×
107780.0)=1。
408mm
小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形.
1。
荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0。
038×
1.000=0.038kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×
1.000×
1.500/2=0.113kN
活荷载标准值Q=3。
000×
1.000×
500/2=2.250kN
荷载的计算值 P=(1.2×
0.038+1.2×
0.113+1。
4×
250)/2=1.666kN
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0。
08×
(1.2×
0.038)×
5002+0.175×
666×
500=0.445kN.m
=0。
445×
106/4491.0=99。
198N/mm2
大横杆的计算强度小于205。
0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×
0.038×
1500.004/(100×
2.060×
107780.000)=0。
06mm
集中荷载标准值P=(0.038+0.113+2。
250)/2=1.200kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1。
146×
1200.450×
1500。
003/(100×
060×
105×
107780.000)=2.09mm
最大挠度和
V=V1+V2=2。
150mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
1。
横杆的自重标准值 P1=0.038×
500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×
1.000×
1。
500/2=0.113kN
活荷载标准值 Q=3。
000×
1.000×
1.500/2=2.250kN
荷载的计算值 R=1。
0。
058+1.2×
0.113+1.4×
2.250=3.354kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40—-65N。
m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN.
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);
本例为0。
1070
NG1=0.107×
50.000=5.349kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);
本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.15
NG2 =0。
150×
3×
1.500×
(1.000+0。
250)/2=0.422kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);
本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15
NG3=0。
150×
1.500×
3/2=0.338kN
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);
0.005
NG4 =0.005×
1.500×
50.000=0。
375kN
经计算得到,静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4=6.483kN.
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值 NQ=3.000×
500×
000/2=4。
500kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0 ——基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D。
4的规定采用:
W0=0.750
Uz—-风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用:
Uz=2。
030
Us——风荷载体型系数:
Us= 0。
872
经计算得到,风荷载标准值Wk=0。
7×
0.750×
030×
872 =0.929kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0。
85×
1.4NQ
考虑到分段卸荷作用,经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=(1。
6.483+0.85×
1.4×
4.500)/3×
1.50=6.567kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG + 1。
4NQ
考虑到分段卸荷作用,经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×
6。
483+1.4×
4.500)/3×
1.50=7.040kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×
1.4Wklah2/10
其中Wk—— 风荷载标准值(kN/m2);
la —-立杆的纵距(m);
h ——立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0。
85×
1.4×
0.929×
1.500×
1.800×
800/10=0.537kN.m
五、立杆的稳定性计算:
0。
卸荷计算[规范外内容,供参考]
卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内增加2吊点;
吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置;
以吊点分段计算。
计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。
经过计算得到
1=arctg[3.00/(1。
00+0.25)]=1.176
2=arctg[3。
00/0.25]=1.488
最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为13.135kN和13.135kN。
最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为14.080kN和14。
080kN。
考虑荷载组合,各吊点位置处内力计算为(kN)
T1=15.25T2=14.13 F1=5.87F2=1.17
其中T钢丝绳拉力,F钢丝绳水平分力。
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 脚手架 方案 修改