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1.3.2挂篮构造
挂篮为菱形挂篮,菱形架片由2[36a普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成,前横梁由双工40b型钢组成,底篮前托梁由2I36a普通热轧槽钢组成,底篮后托梁由2I36a普通热轧槽钢组成,底篮腹板下纵梁为HN350*175*7*11型钢,吊杆采用φ32精轧螺纹钢。
主桁系统重13.5t、前横梁3.8t,行走系统重4.06t、底篮14.5t(包括底模重)、侧模重13.6t、内模系统重6.7t、端模重0.5t(估算),外侧模吊提梁、吊杆重2.44t,整个挂篮系统重62.1t。
1.3.3挂篮计算设计荷载及组合
⑴荷载系数
考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数:
1.05;
浇筑混凝土时的动力系数:
1.2;
挂篮空载行走时的冲击系数1.3;
浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数:
2.0。
⑵作用于挂篮主桁的荷载
箱梁荷载:
箱梁荷载取1#块计算。
1#块段长度为3m,荷载为1540kn
施工机具及人群荷载:
2.5kN/m2;
挂篮自重(不含行走及主桁架系统):
6210kn;
⑶荷载组合
荷载组合Ⅰ:
混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载;
荷载组合Ⅱ:
挂篮自重+冲击附加荷载;
荷载组合Ⅰ用于主桁承重系统强度和稳定性计算,荷载组合Ⅱ用于挂篮系统行走算。
第2章挂篮底篮及吊杆计算
2.11#块重量作用下底篮各项计算指标
由于最重段5#段重量与1#段重量相差不多,因为1#段节段长度为3米,明显受力较5#段不利,计算时以1#段计算,但荷载取5#段荷载(二者相差11kn)
1#块梁段长度为3m,重量为1645kn,,施工机具及人群荷载2.5kPa恒载分项系数K1=1.2;
活载分项系数K2=1.4。
2.1.1腹板下面加强纵梁的计算
箱梁梁段两端高度分别为7.15m和6.776m取6.963m.加强纵梁间腹板宽80cm(每边由4片加强纵梁承受),加强纵梁间距为0.2m,
模板重量按1.46kN/m2计,模板荷载为:
q2=1.46*1*1.2=1.752kn/m
人群及机具荷载为:
q3=2.5*1.0*1.4=3.5kn/m
倾倒和振捣混凝土产生的荷载:
q4=4*1.01.4=5.6kn/m
混凝土线性荷载为:
q1=6.963*0.8*3*26*1.2*1/3=173.8kn/m
1#块每根加强纵梁上的均布荷载为:
q=(q1+q2+q3+q4)/4=46.16kn/m
加强纵梁的受力及计算模型如图2-1所示:
图2-1纵梁受力模型
支点反力分别为:
RA=86.223KN
RB=52.257KN
最大弯矩为Mmax=123.64KNm
加强纵梁选用HN350*175*7*10型钢,截面特性参数为:
A=6366
I=137000000
W=782857
则:
<f=160N/mm2,满足要求。
根据上述模型计算结果可得,纵梁在荷载作用下产生的最大竖向挠度为:
<
5300/500=10.6mm,
设计中该纵梁在长度方向上均布设加劲板,加强整体刚度。
变形能满足整体变形要求。
2.1.2底板下普通纵梁的计算
计算普通纵梁强度
底板荷载由6根普通纵梁承受。
混凝土荷载:
q1=0.8265*5.1*26*1.2=131.51KN/m
模板重量按0.9kN/m2计,模板荷载为:
人群及机具荷载:
每根普通纵梁上的均布荷载为:
q=(q1+q2+q3+q4)/6=30.57KN/m,小于腹板处纵梁均布荷载。
建立力学模型,计算得:
支点反力
RA=57.1KN
RB=34.6KN
最大弯矩Mmax=81.879KN/m
则
,满足要求。
普通纵梁最大变形为:
5300/500=10.6mm,可满足整体变形要求。
由以上计算可知,普通纵梁应力强度和变形条件均满足要求。
2.2下托梁计算
2.2.1底拖前托梁(按最重块计算)
荷载:
前托梁承担底部荷载的45%
底托系统G1=14.5t×
10×
45%/6.7=9.74kN/m
混凝土除顶板外的重量都由底模系统承担,则
腹板处的荷载=46.16*4/0.8+9.74=240.54KN/M
底板处的荷载=30.57*6/5.1+9.74=45.7KN/m
受力图如下:
前托梁弯矩图(单位:
kN·
m)
前托梁剪力图(单位:
计算得:
Mmax=70.294KN/m
支点反力R1=121252N,R2=220257N
前托梁采用2I36a普通热轧槽钢,截面形式如图
查表知[36a槽钢组成的箱形结构截面特性参数为:
挠度
满足要求
采用φ32精扎螺纹,屈服极限785Mpa。
验算吊杆强度
前托梁的最大剪应力:
满足要求,
由于抗剪强度远小于许用剪应力,所以可以忽略不计。
2.2.2底模后托梁
后托梁承担底部荷载的55%
故,后托梁的弯应力、变形均为前托梁的1.22倍
前、后托梁的强度刚度均满足设计要求!
第3章主构架计算
3.1主桁架计算
3.1.1主桁架结构如下图
荷载元素:
最大梁段重量取1660kn
挂篮自重621kn
人员、机具合计25kn
因梁体前后为变截面,前轻后重,为安全计,前吊点受力取总荷载一半计算,则P0=(1660+621+25)/2=1153kn,
单片桁架受力为:
P=1153/2=576.5kn.
建立模型,得出主桁架各杆件轴力图如下图
主桁架轴力图
3.1.2断面检算
由上可知,AC杆所受拉力最大,为1005.7kn。
由于断面相同,CD杆所受拉力小于AC杆,只需检算AC杆。
其他杆件受压,全部需要检算。
杆件断面图如下图:
主桁架断面图
为2*[36a槽钢和10mm钢板焊接而成。
其截面性质如下:
Ix=23740cm4Wx=1320cm3Iy=19203cm4A=121.8cm2
⑴AC杆检算
最大正应力σ=N/A=1010/121.8=82.92Mpa<
[σ]
此杆件只受拉,无需检算其他项目,满足要求。
⑵AB杆检算
此杆件为受压杆件,需要检算稳定性。
截面性质计算:
rx=(Ix/A)1/2=(23740/121.8)1/2=13.96cm,
ry=(Iy/A)1/2=(19203/121.8)1/2=12.56cm.
稳定性计算,自由长度面内lx=0.8l0=0.8*465=372cm
面外ly=l0=465cm.
对x轴的压弯稳定性计算:
λx=lx/rx=372/13.96=26.65,查表得φ=0.948
则N/φ*A=807*103/(0.948*121.8*10-4)=69.9Mpa<
满足要求。
对y轴压弯稳定性计算:
λy=ly/ry=465/12.56=37,查表得φ=0.91
则N/φ*A=807*103/(0.91*121.8*10-4)=72.8Mpa<
⑶BC杆检算
稳定性计算,自由长度面内lx=0.8l0=0.8*350=280cm
面外ly=l0=350cm。
λx=lx/rx=280/13.96=20.05,查表得φ=0.97
则N/φ*A=607.5*103/(0.97*121.8*10-4)=51.42Mpa<
λy=ly/ry=350/12.56=27.87,查表得φ=0.943
则N/φ*A=607.5*103/(0.943*121.8*10-4)=52.89Mpa<
⑷BD杆检算
稳定性计算,自由长度面内lx=0.8l0=0.8*602=481.6cm
面外ly=l0=602cm。
λx=lx/rx=481.6/13.96=34.5,查表得φ=0.92
则N/φ*A=991.8*103/(0.92*121.8*10-4)=88.5Mpa<
λy=ly/ry=602/12.56=47.93,查表得φ=0.86
则N/φ*A=991.8*103/(0.86*121.8*10-4)
=94.68Mpa<
⑸最大挠度D点最大,为fc=15.6mm.
支反力:
RA=-P*490/465=-607.5kn
RB=P*955/465=1184kn.
经检算,主桁架满足使用要求。
3.2后锚杆,后锚扁担梁检算
3.2.1后锚扁担梁计算
后锚系统承受支反力RA,有3根扁担梁承受,每根扁担梁由2根Φ32精轧螺纹钢锚固在梁体上,考虑到安装松紧等因素,取不均匀系数为1.5,共6根精轧螺纹钢,则每根受力为:
N=RA/6=101.3kn,
拉应力σ=γ*N/A=(1.5*101.3)/(8.04*10-4)=189Mpa<
[σ]=750Mpa
其中A=8.04*10-4为精轧螺纹钢截面积,
精轧螺纹钢容许应力[σ]=750Mpa。
安全系数K=750/189=3.968
后锚扁担梁共有3根,则每根平均受力为:
N1=γ*RA/3=304kn..受力简图如下图4:
建立模型,得出最大弯矩M=118kn*m
最大剪力Q=165kn。
后锚扁担梁受力简图
后锚扁担梁由2根[32b槽钢组焊而成,其截面性质如下:
Ix=8144cm4,Wx=2036cm3,
A=110.2cm2,S*=302.5cm3
则有弯曲正应力σ=M/*Wx=118*103/(1.05*2036*10-6)
=55.2Mpa<
剪应力:
τ=QS*/It=165*103*426*10-6/(2*8144*10-8*9*10-3)
=47.95Mpa<
[τ]
都满足要求。
3.2.2主桁架销轴强度检算
本设计AB、AC/CD/BD杆杆端均采用40Cr钢Φ78.5销轴连接
由于AC杆受力最大,所以对杆杆端的连接强度检算。
销轴采用Φ78.5,材质40Cr钢。
截面积A=4837.4mm2
材料允许拉应力为[σ]=600Mpa,按照《起重设计规范》得允许剪应力为
[τ]=[σ]/31/2=346.4kn
销轴的允许抗剪力为:
Nbv=n*3.14*d2/4*[τ]=1675.6kn>
Nmax=1010kn(AC杆)
3.2.3销孔拉板的计算
销孔壁承压应力验算
销孔的直径是D=80mm
]=224Mp
所以δ=56mm
由于是两边同时承受力,所以一边销孔拉板厚度是28mm
所以连接板采用20mm,再在槽钢内壁加上一块16mm的补强板。
3.3挂篮抗倾覆系数计算
浇注混凝土时,后锚总受力最大,以此确定挂篮的抗倾覆系数。
后锚受力F=前吊点受力P0=1215kn,后锚由12根Φ32精轧螺纹钢,则单根吊杆受力为:
F后=F/12=1215/12=101.25kn
后锚杆截面积A=3.14*162=8.04cm2
σmax=F后/A=101.25/8.04=125.93Mpa.
Φ32精轧螺纹钢[σ]=750Mpa.
则抗倾覆系数K=[σ]/σ=750/125.93=5.95。
3.4顶横梁检算
⑴顶横梁采用2H500*200*10组合成“II”形截面。
截面特性如下:
截面抵抗矩Wx=3827.68cm3
截面塑性发展系数γx=1.05
截面半面积矩Sx=3466.000cm3
截面面积A=228.46cm2
截面惯性矩Ix=95692cm4
⑵受力计算
顶横梁承受前吊带传递的吊力,前吊带为φ32精轧螺纹钢。
计算时假设φ32精轧螺纹钢分别承受内外模板的重量和前下横梁传递的力,此处均应考虑1.2的冲击系数。
最不利工况确定:
当浇筑1#梁段时,梁段受力最大,此时确定为最不利工况,计算得
Mmax=246KN.mQmax=514KN,fmax=11.6mm
弯曲正应力计算:
σ=Mmax/(γWx)
=246*103/1.05*3827.68*10-6=61.2Mpa<
[σ]=215Mpa
剪应力计算:
τ=QS*/It=(514×
103×
3466×
10-6)/(2×
95692×
10-8×
15×
10-3)
=62.05Mpa<
[τ]=125Mpa
整体稳定性计算:
λe=(α×
l0×
γx)/(h×
γy)
=(1.8×
9.54×
0.26)/(0.5×
0.14)=63.78
查表得φ=0.789
故σ=Mmax/(Wx×
φ)=246×
103/3827.68×
10-6×
0.789)
=81.46Mpa<
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