渗流力学 在线作业试题及答案Word文档格式.docx
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油藏状态中5种压力的概念
第7题一般在油藏开发初期,第()批探井完井诱喷后,立即关井测压,所测得的各井油层中部深度压力就是各井的原始地层压力
D
原始地层压力测试的方法
第8题原始地层压力梯度曲线为P=a+bH,其中b>
1.2表示油藏为:
原始地层压力梯度曲线的概念和应用
第9题一口井的油层中部海拔-940米,油水界面海拔-1200米,地层油比重为0.85,实测油层中部压力为94公斤/平方厘米,折算到原始油水界面的折算压力为()公斤/平方厘米
折算压力概念及计算方法
第10题实际油藏形状和布井状况都比较复杂,但可以从实际油藏中抽象出具体的渗流特征,根据分析,可以将油藏中的渗流可以分成三类典型的方式,即:
三种基本流动的概念
第11题大多数情况下,油藏中的液体渗流服从达西定律,但也存在破坏的可能性,渗流速度较高时破坏达西定律,如下表述正确的原因是:
非线性渗流的判断准则
第12题单向稳定流的等压线分布特征为:
单向稳定流的水动力学场图
第13题单向稳定流和平面径向稳定流的相同点为:
达西定律
第14题圆柱形石英砂模型长为40厘米,横截面直径D=2.5厘米,渗透率2.5达西,实验用液体粘度为3.45厘泊,为了使通过模型的流量为4厘米3/分,需要在模型两端建立压差为多少大气压?
第15题油层中有一口井,由于钻井的时候产生了污染,在射孔后进行了酸化作业,测量后得到该井的表皮系数为1.5,该井为:
完善井及不完善井的概念及判断标准
第16题
第17题
第18题
第19题
第20题
第21题
第22题某井放喷时井产量1500吨/日,原油比重0.85,体积系数1.2,油层厚度20米,孔隙度20%,渗透率640毫达西,地下原油粘度9厘泊,油井半径10厘米,试判断井底渗流是否破坏线性关系?
正确
非线性渗流规律的判断
第23题依靠与外界连通的边水或人工注入水的压能驱使原油流动可能的驱动方式为:
A,B,C,D,E
5种驱动方式的概念
第24题油藏流体在渗流的过程中,可能受到的力有哪几种?
A,B,D
油藏流体渗流时的力学分析,受到5种力的作用
第25题弹性力对应的驱动方式可能是
A,B,C
第26题
多孔介质的特征为
A,B,C,E
渗流的力学环境
第27题
下面关于“渗流速度与真实渗流速度”表述正确的是
B,D
渗流速度和质点真实流速的概念及相互关系
第28题达西试验中,流体的流量和如下哪些物理量成正比
A,C,E
第29题下面关于“达西定律”的表述正确的为
第30题地层渗流为非线性渗流时,流体所受的阻力主要为:
A,B
非线性渗流的概念
第31题建立油气渗流数学模型时,下列哪类方程必不可少
油气渗流数学模型的建立
第32题在地层条件下,每下降一个单位压力时时,单位体积岩石中孔隙体积的缩小值称为
C,D
压缩系数的概念
第33题单相均质可压缩流体在弹性孔隙介质的质量守恒方程中,如下表述为正确
质量守恒原理及连续性方程的建立
第34题单相不可压缩液体稳定渗流数学模型建立的条件为:
第35题关于非线性渗流规律的指数式表示,如下正确的是:
非线性渗流规律的指数式表达和二项式表达
第36题以下关于平面径向流稳定渗流特征表述正确的是:
B,D,E
平面径向渗流的产量公式、压力分布特点
第37题提高油井产量可能的方法有:
A,C,D,E
油井的产量公式
第38题稳定试井的具体方法为:
A,B,C,D
稳定试井的方法
第39题
第40题
B,C
作业总得分:
20.0
作业总批注:
第二阶段在线作业
第1题
第2题
第3题
第4题
第5题
第6题
第7题
第8题
第9题
第10题
第11题
第12题
第13题
第14题
第15题
水电相似原理
无限大地层等产量两汇的渗流速度分布
直线供给边界的映射
直线断层的映射
在同一油层内,若有多口井投产,则其中必然有一口井工作制度的改变不会引起其它井井底压力及产量发生变化。
错误
井间干扰的概念
A、B两井同时生产时的压力降等于两井单独生产时的压力降的代数和。
压力降叠加原理
势函数可以不满足拉普拉斯方程。
势函数和流函数的特征
第22题
流函数必然满足拉普拉斯方程。
第23题
流函数与势函数是平行的。
第24题
压力叠加是标量叠加,而渗流速度叠加是矢量叠加。
势的叠加、压力降叠加以及渗流速度的叠加原理
第25题
势的叠加是矢量叠加。
断层附近一口井的产量小于无限大地层中两口井等产量生产时单井的产量。
镜像反映
断层附近的一口生产井可以映射为无限大地层中等产量的生产井和注入井两口井。
第28题
两条平行断层中间的一口生产井映射成为一排生产井。
第29题
无限大地层中一源一汇存在时,地层中流体渗流的等势线为同心圆族。
无限大地层一源一汇的水动力学场图
第30题
断层附近一口生产井生产时,断层是流线。
分流线的概念
第31题
直线供给边界附近一口生产井生产时,直线供给边界是流线。
分流线和等势线
第32题
无限大地层等产量两汇渗流的分流线是两口井之间的直线连线
第33题
无限大地层中等产量一源一汇的分流线为两口井之间连线的中垂线。
第34题
直线供给边界附近有一直线生产井排时,其渗流状态可以近似为从供给边界到井排的单向流。
井排渗流时渗流阻力的近似
第35题
无限大地层等产量一源一汇生产时,其连线中点的渗流速度是最大的
无限大地层等产量一源一汇生产时渗流速度分布
第36题
无限大地层等产量两汇生产时,其连线中点的渗流速度是最小的
无限大地层等产量两汇时渗流速度的分布
第37题
断层附近一口生产井生产时,断层上距离井最近的那个点的渗流速度方向向井,渗流速度最大
第38题
直线供给边界附近一口生产井时,生产井井底附近的渗流速度最大。
C,D,E
渗流速度叠加原理
第三阶段在线作业
作
业
第21题1.对同一岩层来说油水粘度比越小,油水前缘上含水饱和度越小。
粘度对前缘含水饱和度的影响
第22题2.油藏流体的静态分布主要受毛管力的影响。
影响流体分布的因素
第23题3.如果考虑油水重力差与毛管力的作用,则原始油水界面就不会垂直于流线。
前缘含水饱和度的影响因素
第24题4.等饱和度面的移动速度等于截面上的总液流速度乘以含水率对含水饱和度的导数。
等饱和度面移动方程
第25题5.粘度差越小,非活塞性就越严重。
非活塞式水驱油的影响因素
第26题6.溶解气驱方式下,油气两相渗流的过程主要取决于气体弹性能释放与消耗的关系。
溶解气驱的概念和实质
第27题7.稳定状态逐次替换法将总过程的不稳定状态看成由多个稳定状态叠加而成。
稳定状态逐次替换法的概念
第28题8.在水驱油过程中,水驱油前缘的位置随饱和度而变化,使得排液道产量也随时间而变化。
水驱油前缘含水饱和度的影响因素;
产量的影响因素;
以及二者的关系
第29题9.无水期采收率与油藏最终采收率无关。
两相渗流时采收率的影响因素
第30题10.对于水压弹性驱动,生产一定时间后,油井定产量生产时的产量一部分是边界内地层弹性能释放出来,一部分是边界外供应的流量。
弹性驱时压力传播物理过程
第31题11.当外边界有充分能量供给时,在经过很长时间后,不稳定渗流趋于稳定渗流。
第32题12.弹性不稳定渗流时多井同时生产时的压力降大于各井单独生产时的压力降的代数和。
压力叠加原理
第33题13.如果油井处于供给边缘附近,当液体和岩石的弹性作用相对于边水的压能来说较小时,驱动方式将由弹性能转化为水压驱动。
弹性驱的概念;
弹性驱时牙齿传播的物理过程
第34题14.封闭弹性驱动时,压力波传播的第二阶段,开始时边缘上的压力降落的幅度比井壁及地层内各点要小些,随着时间的增加,各点降幅差距变大。
弹性驱的物理过程
第35题15.液体在多孔介质中向井渗流的工程中,液体密度和地层中各点压力将不断发生变化,所以称其为弹性不稳定渗流。
弹性驱不稳定渗流的特点
第36题16.有界定压地层中开井生产有拟稳定期。
边界对弹性驱物理过程
第38题18.压力降落试井利用油井以固定产量生产时井底压力随时间降落的资料进行分析。
压力降落试井的概念
第39题19.根据资料的类型不同,不稳定试井方法分为常规试井分析和现代试井分析法。
不稳定试井的概念
第40题20.关井压力恢复试井在关井前生产时间较长,而关井时间不太长时,可以用关井时刻的压降值代替油井生产时间的压降值。
永磁交流伺服电机位置反馈传感器检测相位与电机磁极相位的对齐方式
2008-11-07 来源:
internet 浏览:
504
主流的伺服电机位置反馈元件包括增量式编码器,绝对式编码器,正余弦编码器,旋转变压器等。
为支持永磁交流伺服驱动的矢量控制,这些位置反馈元件就必须能够为伺服驱动器提供永磁交流伺服电机的永磁体磁极相位,或曰电机电角度信息,为此当位置反馈元件与电机完成定位安装时,就有必要调整好位置反馈元件的角度检测相位与电机电角度相位之间的相互关系,这种调整可以称作电角度相位初始化,也可以称作编码器零位调整或对齐。
下面列出了采用增量式编码器,绝对式编码器,正余弦编码器,旋转变压器等位置反馈元件的永磁交流伺服电机的传感器检测相位与电机电角度相位的对齐方式。
增量式编码器的相位对齐方式
在此讨论中,增量式编码器的输出信号为方波信号,又可以分为带换相信号的增量式编码器和普通的增量式编码器,普通的增量式编码器具备两相正交方波脉冲输出信号A和B,以及零位信号Z;
带换相信号的增量式编码器除具备ABZ输出信号外,还具备互差120度的电子换相信号UVW,UVW各自的每转周期数与电机转子的磁极对数一致。
带换相信号的增量式编码器的UVW电子换相信号的相位与转子磁极相位,或曰电角度相位之间的对齐方法如下:
1.用一个直流电源给电机的UV绕组通以小于额定电流的直流电,U入,V出,将电机轴定向至一个平衡位置;
2.用示波器观察编码器的U相信号和Z信号;
3.调整编码器转轴与电机轴的相对位置;
4.一边调整,一边观察编码器U相信号跳变沿,和Z信号,直到Z信号稳定在高电平上(在此默认Z信号的常态为低电平),锁定编码器与电机的相对位置关系;
5.来回扭转电机轴,撒手后,若电机轴每次自由回复到平衡位置时,Z信号都能稳定在高电平上,则对齐有效。
撤掉直流电源后,验证如下:
1.用示波器观察编码器的U相信号和电机的UV线反电势波形;
2.转动电机轴,编码器的U相信号上升沿与电机的UV线反电势波形由低到高的过零点重合,编码器的Z信号也出现在这个过零点上。
上述验证方法,也可以用作对齐方法。
需要注意的是,此时增量式编码器的U相信号的相位零点即与电机UV线反电势的相位零点对齐,由于电机的U相反电势,与UV线反电势之间相差30度,因而这样对齐后,增量式编码器的U相信号的相位零点与电机U相反电势的-30度相位点对齐,而电机电角度相位与U相反电势波形的相位一致,所以此时增量式编码器的U相信号的相位零点与电机电角度相位的-30度点对齐。
有些伺服企业习惯于将编码器的U相信号零点与电机电角度的零点直接对齐,为达到此目的,可以:
1.用3个阻值相等
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