1300x2800梁侧模板计算书Word格式文档下载.docx
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新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)
梁下挂侧模G4k
min{0.28γct0βv1/2,γcH}=min{0.28×
24×
4×
0.9×
21/2,24×
2.8}=min{34.213,67.2}=34.213kN/m2
混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)
下挂部分:
承载能力极限状态设计值S承=γ0[1.35×
G4k+1.4×
φcQ4k]=1×
[1.35×
34.213+1.4×
2]=44.089kN/m2
正常使用极限状态设计值S正=G4k=34.213kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式
水平向布置
主梁间距(mm)
450
主梁合并根数
小梁最大悬挑长度(mm)
25
结构表面的要求
结构表面隐蔽
对拉螺栓水平向间距(mm)
梁左侧
梁右侧
楼板厚度(mm)
180
梁下挂侧模高度(mm)
2620
小梁道数(下挂)
12
左侧支撑表:
第i道支撑
距梁底距离(mm)
支撑形式
150
对拉螺栓
600
3
1050
1500
5
2000
6
2500
右侧支撑表:
设计简图如下:
模板设计剖面图
四、面板验算
模板类型
覆面木胶合板
模板厚度(mm)
15
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.5
模板弹性模量E(N/mm2)
10000
1、左下挂侧模
梁截面宽度取单位长度,b=1000mm。
W=bh2/6=1000×
152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
153/12=281250mm4。
面板计算简图如下:
1、抗弯验算
q1=bS承=1×
44.089=44.089kN/m
q1静=γ0×
1.35×
G4k×
b=1×
34.213×
1=41.569kN/m
q1活=γ0×
1.4×
φc×
Q4k×
2×
1=2.52kN/m
Mmax=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×
41.569×
0.2552+0.121×
2.52×
0.2552=0.308kN·
m
σ=Mmax/W=0.308×
106/37500=8.212N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
q=bS正=1×
34.213=34.213kN/m
νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×
254.5454/(100×
10000×
281250)=0.323mm≤254.545/250=1.018mm
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R左下挂max=1.143×
q1静×
l左+1.223×
q1活×
l左=1.143×
0.255+1.223×
0.255=12.879kN
正常使用极限状态
R'
左下挂max=1.143×
l左×
q=1.143×
0.255×
34.213=9.954kN
2、右下挂侧模
0.2382+0.121×
0.2382=0.27kN·
σ=Mmax/W=0.27×
106/37500=7.19N/mm2≤[f]=15N/mm2
238.1824/(100×
281250)=0.247mm≤238.182/250=0.953mm
R右下挂max=1.143×
0.238+1.223×
0.238=12.051kN
右下挂max=1.143×
0.238×
34.213=9.314kN
五、小梁验算
小梁计算方式
三等跨连续梁
小梁类型
方木
小梁截面类型(mm)
40×
80
小梁弹性模量E(N/mm2)
8415
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.663
小梁截面抵抗矩W(cm3)
42.667
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.444
小梁截面惯性矩I(cm4)
170.667
计算简图如下:
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
q=12.879kN/m
Mmax=max[0.1×
q×
l2,0.5×
l12]=max[0.1×
12.879×
0.452,0.5×
0.0252]=0.261kN·
σ=Mmax/W=0.261×
106/42667=6.112N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
2、抗剪验算
Vmax=max[0.6×
l,q×
l1]=max[0.6×
0.45,12.879×
0.025]=3.477kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
3.477×
1000/(2×
80)=1.63N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2
3、挠度验算
q=9.954kN/m
ν1max=0.677qL4/(100EI)=0.677×
9.954×
4504/(100×
8415×
1706670)=0.192mm≤450/250=1.8mm
ν2max=qL4/(8EI)=9.954×
254/(8×
1706670)=0mm≤25/250=0.1mm
4、最大支座反力计算
R左下挂max=max[1.1×
0.45,0.4×
0.45+12.879×
0.025]=6.375kN
左下挂max=max[1.1×
0.45+9.954×
0.025]=4.927kN
q=12.051kN/m
12.051×
0.0252]=0.244kN·
σ=Mmax/W=0.244×
106/42667=5.719N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
0.45,12.051×
0.025]=3.254kN
3.254×
80)=1.525N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2
q=9.314kN/m
9.314×
1706670)=0.18mm≤450/250=1.8mm
ν2max=qL4/(8EI)=9.314×
R右下挂max=max[1.1×
0.45+12.051×
0.025]=5.965kN
右下挂max=max[1.1×
0.45+9.314×
0.025]=4.611kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Ф48×
主梁计算截面类型(mm)
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
120
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁受力不均匀系数
0.6
因主梁2根合并,验算时主梁受力不均匀系数为0.6。
同前节计算过程,可依次解得:
承载能力极限状态:
R1=1.32kN,R2=3.825kN,R3=3.134kN,R4=3.134kN,R5=3.134kN,R6=3.134kN,R7=3.134kN,R8=3.134kN,R9=3.134kN,R10=3.134kN,R11=3.825kN,R12=1.32kN
正常使用极限状态:
R'
1=1.016kN,R'
2=2.956kN,R'
3=2.4kN,R'
4=2.4kN,R'
5=2.4kN,R'
6=2.4kN,R'
7=2.4kN,R'
8=2.4kN,R'
9=2.4kN,R'
10=2.4kN,R'
11=2.956kN,R'
12=1.016kN
主梁弯矩图(kN·
m)
σmax=Mmax/W=0.57×
106/4490=127.042N/mm2≤[f]=205N/mm2
梁左侧剪力图(kN)
τmax=2Vmax/A=2×
5.145×
1000/424=24.269N/mm2≤[τ]=120N/mm2
梁左侧变形图(mm)
νmax=1.482mm≤500/250=2mm
R左下挂max=8.023/0.6=13.371kN
R1=1.235kN,R2=3.579kN,R3=2.932kN,R4=2.932kN,R5=2.932kN,R6=2.932kN,R7=2.932kN,R8=2.932kN,R9=2.932kN,R10=2.932kN,R11=3.579kN,R12=1.235kN
1=0.951kN,R'
2=2.766kN,R'
3=2.246kN,R'
4=2.246kN,R'
5=2.246kN,R'
6=2.246kN,R'
7=2.246kN,R'
8=2.246kN,R'
9=2.246kN,R'
10=2.246kN,R'
11=2.766kN,R'
12=0.951kN
σmax=Mmax/W=0.343×
106/4490=76.423N/mm2≤[f]=205N/mm2
3.577×
1000/424=16.871N/mm2≤[τ]=120N/mm2
νmax=0.234mm≤500/250=2mm
R右下挂max=6.902/0.6=11.503kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型
M14
轴向拉力设计值Ntb(kN)
17.8
同主梁计算过程,取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。
可知对拉螺栓受力N=0.95×
Max[13.371,11.503]=12.703kN≤Ntb=17.8kN
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