120mm板模板扣件式计算书Word格式.docx
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模板及支架自重标准值
模板(kN/m2)
0.3
次楞(kN/m)
0.01
主楞(kN/m)
0.034
支架(kN/m)
0.15
新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)
24
钢筋自重标准值(kN/m3)
1.1
施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
重现期
10年一遇
城市
湖州市
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)
模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)
8.9
风荷载体型系数μs
支架
模板支架状况
封闭式
模板
0.21
四、模板验算
模板验算方式
三等跨连续梁
模板类型
胶合板
模板厚度t(mm)
14
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
模板弹性模量E(N/mm2)
6000
取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
142/6=32666.667mm3,I=bh3/12=1000×
143/12=228666.667mm4
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.2×
[0.3+(24+1.1)×
0.12]×
1.0+1.4×
(1+2)×
1.0=8.174kN/m
q`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.1)×
1.0+(1+2)×
1.0=6.312kN/m
1、抗弯验算
Mmax=0.1ql2=0.1×
8.174×
0.22=0.033kN·
m
σmax=Mmax/W=0.033×
106/32666.667=1.001N/mm2≤[f]=15N/mm2
符合要求!
2、抗剪验算
Qmax=0.6ql=0.6×
0.2=0.981kN
τmax=3Qmax/(2bh)=3×
0.981×
103/(2×
1000×
14)=0.105N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
3、挠度验算
νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×
6.312×
2004/(100×
6000×
228666.667)=0.05mm
νmax=0.05mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[200/150,10]=1.333mm
五、次楞验算
次楞验算方式
二等跨连续梁
次楞材质类型
方木
次楞截面类型(mm)
40×
80
次楞材料自重(kN/m)
次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)
13
次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.3
次楞截面抵抗矩W(cm3)
42.667
次楞截面惯性矩I(cm4)
170.667
次楞弹性模量E(N/mm2)
9000
计算简图如下:
[(0.3+(24+1.1)×
0.12)×
0.2+0.01]+1.4×
0.2=1.647kN/m
q`=ΣqGk+ΣqQk=[(0.3+(24+1.1)×
0.2+0.01]+(1+2)×
0.2=1.272kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125ql2=0.125×
1.647×
0.82=0.132kN·
σmax=Mmax/W=0.132×
106/42667=3.088N/mm2≤[f]=13N/mm2
Qmax=0.625ql=0.625×
0.8=0.823kN
τmax=3Qmax/(2bh0)=3×
0.823×
1000/(2×
80)=0.386N/mm2
τmax=0.386N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2
νmax=0.521q`l4/(100EI)=0.521×
1.272×
8004/(100×
9000×
1706670)=0.177mm
νmax=0.177mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[800/150,10]=5.333mm
4、支座反力计算
Rmax=1.25ql=1.25×
0.8=1.647kN
R`max=1.25q`l=1.25×
0.8=1.272kN
六、主楞验算
主楞验算方式
可调托座内主楞根数
主楞材质类型
钢管
主楞截面类型(mm)
Φ48.3×
3
主楞计算截面类型(mm)
主楞材料自重(kN/m)
主楞截面面积(cm2)
4.27
主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主楞截面抵抗矩W(cm3)
4.55
主楞截面惯性矩I(cm4)
11
主楞弹性模量E(N/mm2)
206000
主楞弯矩图(kN·
m)
主楞剪力图(kN)
主楞变形图(mm)
计算简图支座反力依次为R1=3.513kN,R2=7.242kN,R3=7.242kN,R4=3.513kN
σmax=Mmax/W=0.497×
106/4550=109.172N/mm2≤[f]=205N/mm2
τmax=2Qmax/A=2×
3.108×
1000/427=14.557N/mm2
τmax=14.557N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=0.765mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[800/150,10]=5.333mm
4、可调托座验算
是否考虑荷载叠合效应
是
可调托座承载力设计值[f](kN)
30
最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4]=7.242kN
1.05×
Rmax=1.05×
7.242=7.604kN,7.604kN≤30kN
R`max=max[R`1,R`2,R`3,R`4]=5.601kN
七、立杆验算
钢管截面类型(mm)
钢管计算截面类型(mm)
截面面积A(mm2)
427
截面回转半径i(mm)
16.1
截面抵抗矩W(cm3)
抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)
立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)
1、长细比验算
h/la=1800/800=2.25,h/lb=1800/800=2.25,查附录D,得k=1.163,μ=1.272
l0=max[kμh,h+2a]=max[1.163×
1800,1800+2×
200]=2663mm
λ=l0/i=2663/16.1=166≤[λ]=210
长细比符合要求!
查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.256
2、风荷载验算
1)模板支架风荷载标准值计算
ωk=0kN/m2
2)整体侧向力标准值计算
ωk=0.7μzμsω0=0.7×
1×
0.3=0.21kN/m2
3、稳定性验算
KH=1/[1+0.005×
(8.98-4)]=0.976
不组合风荷载时
Nut=γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=7.242+0.15×
1.2×
8.98=8.858kN
σ=1.05Nut/(φAKH)=1.05×
8.858×
103/(0.256×
427×
0.976)=87.205N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载时
Nut=γG∑NGk+0.85×
1.4∑NQk=R'
max+0.15γGH=6.69+0.15×
8.98=8.307kN
Mw=0.85×
1.4ωklah2/10=0.85×
1.4×
0×
0.8×
1.82/10=0kN·
σ=1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=
1.05×
8.307×
0.976)+0×
106/(4.55×
103)=81.778N/mm2≤[f]=205N/mm2
4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF(m2)
3.552
F=0.85AFωkla/La=0.85×
3.552×
0.21×
0.8/29.6=0.017kN
N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×
0.017×
8.98/[(34+1)×
25.6]=0.515×
10-3kN
σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=
(1.05×
8.307+0.515×
10-3)×
0.976)=81.783N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、拆模时间验算
楼板的长边长度(m)
6
楼板的短边与长边的比值
0.54
楼板活荷载标准值(kN/m2)
钢筋的级别
HRB335
混凝土强度等级
C30
混凝土设计强度(N/mm2)
14.3
楼板支座配筋
Φ12
配筋的间距(mm)
100
浇注层的实测强度(N/mm2)
12
参考《建筑施工安全手册》(杜荣军主编,中国建筑工业出版社出版),各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。
1、支架所受各类荷载的取值
附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为:
N板i=1.2×
0.12×
(24+1.1)=2.313kN
模板自重为:
N模i=1.2×
0.15×
0.8=0.115kN
支架自重为:
N支gi=1.2×
8.98=1.616kN
混凝土浇筑施工荷载为:
N浇i=1.4×
0.8=2.688kN
楼盖总的设计荷载为:
NQ=1.4×
2×
0.8+2.313=4.105kN
2、浇筑层的荷载计算(设当前浇筑层为第i层)
浇筑层荷载强度达到12/14.3×
100%=83.9%设计强度
N支i=N板i+N模i+N支gi+N浇i=2.313+0.115+1.616+2.688=6.733kN
3、浇注层楼板承载力验算
(1)浇注层楼板信息
验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑
宽度范围内配置HRB335,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=1131mm2,fy=300N/mm2
板的截面尺寸为b×
h=3240mm×
120mm,楼板的跨度取6m,取混凝土保护层厚度20mm,截面有效高度ho=100mm
(2)浇注层楼板承载力计算
楼板计算长边6m,短边为3.24m
q=1.2×
((24+1.1)×
0.12)+1.4×
[(1+2)+0.6×
N支i/(la×
lb)]=16.651kN/m2
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.082×
16.651×
3.242=14.281kN·
浇注层混凝土强度达到12/14.3×
C30混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.3N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度
ξ=As×
fy/(αl×
b×
ho×
fcm)=1131×
300/(1×
3240×
100×
14.3)=0.073
计算系数为:
αs=ξ(1-0.5ξ)=0.073×
(1-0.5×
0.073)=0.071
此时楼板所能承受的最大弯矩为
M1=αs×
α1×
ho2×
fcm×
83.9%=0.071×
1002×
14.3×
10-6×
83.9%=27.43kN·
结论:
由于∑M1=M1=27.43kN·
m>
Mmax=14.281kN·
所以,浇注层楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载,浇注层模板支撑可以拆除
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