现浇钢筋混凝土箱梁施工技术方案.docx
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现浇钢筋混凝土箱梁施工技术方案
现浇箱梁施工方案
一、工程概况:
跨引滦暗渠保护涵:
桥梁跨径为:
23m现浇钢筋混凝土箱梁,桥梁斜交,斜交角度15度。
桥梁结构:
1、跨引滦暗渠保护涵:
本桥中心桩号为:
K0+821.278,桥梁上部结构型式采用钢筋混凝土箱梁,桥跨布置为:
23m。
桥梁交角为15度。
下部结构为桩接盖梁桥台、钻孔灌注桩基础。
二、预应力混凝土连续箱梁施工:
(一)施工前准备工作:
1、技术准备:
(1)提前编制支架搭设施工方案,并上报审批。
(2)施工前对管理人员和作业人员进行技术交底。
2、材料准备:
施工前设专人组织脚手架进场验收,要求如下:
(1)钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
(2)对于旧钢管表面锈蚀深度应符合规范要求,不符合时严禁使用。
钢管必须涂刷防锈漆。
(3)新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证,当对扣件质量有怀疑时必须按照规范要求抽样检测。
(4)旧扣件使用前进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。
(二)施工工艺流程
1、施工流程图
不合格返工
不合格返工
2、地基处理
(1)基坑处理
承台、系梁基坑回填使用砂砾每15cm一层分层碾压,压实度不小于96%,每层经现场监理工程师检验合格方可进行下层施工。
(2)泥浆池处理
为防止支架沉陷,使用挖掘机将泥浆坑内泥浆全部挖除,换填碎石土或者山皮土,分层进行碾压。
(3)地基处理
基坑、泥浆池处理完毕后,使用挖掘机将支设支架范围内原地面翻松30cm,使用18t以上压路机进行碾压。
碾压完毕后填筑40cm碎石土,使用压沉法对碎石土碾压密实度进行控制。
碎石土填筑完成后检测地基承载力,要求不低于200KP。
为保证基底平整,承载力检测合格后摊铺20cm水泥稳定级配碎石进行找平,摊铺宽度大于箱梁正投影1.5m,水稳压实度不低于96%。
从中线向两侧设置3%地面横坡,并在硬化基础外挖一条排水沟,以便于排水。
(4)主线道路两侧与墩柱之间使用小型压路机压实与原地面高差1m段设置三个台阶,台阶采用C25砼浇筑。
3、支架搭设
(1)支架布置方式
对于本工程中梁高1.1m、1.5m的现浇箱梁支架只对最不利位置即(跨径)/5+1m范围立杆承载力进行计算,其他位置都按此位置进行布置。
布置方式为:
立杆纵、横距为60cm,水平横杆步距120cm。
(2)测量放线
支架放线
使用全站红外线测距经纬仪对桥梁中心线进行放线,采用纵、横十字线法中线进行拴桩,桥梁中心线偏差不大于5mm,然后由中线向两侧按支架横纵间距排布支架搭设位置线。
设置经闭合计算符合规范要求的水准点,确定地基处理面高程满足施工要求。
所有测量资料数据均由测量人员计算,并由技术质量负责人校核后方可使用。
现场放线完成后报请测量监理工程师检验,合格后方可进行下步工序。
模板铺设放线
在搭设好的支架方木上进行测量放线定位,放出桥梁中线与边线,有利于采用竹胶板铺设底板。
通过计算出现浇梁的预拱度数值,将其累加在梁底高程上,按横纵5米点阵布设高程点。
预压完成后对高程点进行校核,测定地基及支架的弹性变形量,将其累加到梁底高程,支架高程相应进行调整,直至符合施工要求为止。
所有测量资料数据均由测量人员计算,并由技术质量负责人校核,经监理人员审批后方可使用。
(3)碗扣式支架安装
支架搭设宽度要宽于桥梁宽度每侧1.0m.
搭设前要根据结构曲线半径的大小、地面的高差等原因将脚手架支设分为若干个拼装方块。
然后按照支架立杆的纵向间距在每个拼装方块的地基上利用摆放横杆的方法在横桥向铺设15cm×10cm方木,底部用细砂找平。
但是在墩柱两侧的地基上方木采用顺桥向铺设,保证其一端放置在承台或者系梁以上的水稳范围内,以防止由于承台或系梁局部回填不密实而造成的不均匀沉降。
横向方木铺设完成后,开始摆放底托。
底托摆放完毕后,开始摆放第一层立杆,立杆高度的确定如下:
a、拼装方块所处理位置梁底最低高程
b、2cm竹胶板(0.8cm钢板)
c、10cm纵向方木
d、10cm横向方木
e、上托量
60×n=所用立杆高度(cm)
净距=a-b-c-d-e-f-g
净距÷60=n……x
X+地面高程+底部方木高=下托调整高程
f、10cm底部方木
g、拼装方块所处位置地面高程
立杆高度和下托调整高程计算示意图
注:
1、如果底面为平面时需在上托予留拆模工作量
2、60×n=所有立杆高度(cm)
3、X+地面高程+底部方木高=下托调整高程
根据n的计算值可以选出所用立杆高度,根据x(x<30cm)的计算值可以确定下托的调整高程。
然后根据计算的下托调整高程用水准仪将拼装方块四周各点调整一致后挂线调整拼装方块内的其余立杆高程。
第一节立杆安装完毕后,要对立杆步距,立杆的纵横间距,立杆垂直度进行校正,调整,并将结点处的上碗扣锁紧,然后分层向上进行拼装,每安装完一层立杆都要校正立杆的步距、垂直度及纵、横间距,并相应将结点处上碗扣锁紧。
安装至顶标高后将拼装方块之间按横杆步距1.2m用横杆连接,结点用扣件锁紧,最后安装顶托。
脚手架搭设到顶高程后,采用脚手管在纵横桥向沿全高,每4排(且不小于6m),设置一组双向剪刀撑。
规范规定中间各道剪刀撑的净距不大于15m.斜杆与地面成45-60度,与立杆及横杆采用扣件连接(不少于3个),斜杆下端必须支撑在垫块或垫板上。
斜杆的接长采用搭接,搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。
支架的外侧顶部搭设护栏,采用安全网进行围护,端横梁处搭设工作平台及护栏,并做好围护措施。
为满足人员上下现浇梁作业需要,在支架外侧搭设马道两条,马道与现浇梁支架用钢管锁死固定,马道坡度不得大于30°,铺设马道所用架板需设置防滑木条,间距30cm。
(4)支架力学验算
本工程引滦暗渠保护涵梁高1.5m,以1.5m高梁为标准进行验算。
立杆的稳定性计算
梁高1.5m,底板22cm厚,腹板厚40cm。
A、横梁处
实体处的立杆按横向步距60cm布置,纵向60cm,计算单元横断面Smax=1.08m2,钢筋砼容重按26KN/m³计算,其受力情况如下:
a、计算立杆段轴向力设计值N
N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4∑NQK
NG1K—脚手架立杆承受结构自重标准值产生的轴向力
NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力
∑NQK—施工荷载标准值产生的轴向力总和
其中NG2K=0KN(按脚手架安全技术规范中给定的10m以下立杆不考虑自重)
施工荷载标准值计算:
混凝土重:
NG11K=1.08×0.6×26=16.85KN
模板及方木荷载:
q=3.5KN/m2NG12K=0.6×0.6×3.5=1.26KN
施工活荷载:
q=3KN/m2NQ1K=0.6×0.6×3=1.08KN
混凝土浇筑冲击荷载:
q=2KN/m2NQ2K=0.6×0.6×2=0.72KN
则
∑NQK=NQ1K+NQ2K=1.8KN
N=1.2×(16.85+1.26)+1.4×1.8=24.25KN
b、立杆的稳定性计算
N≤ФAƒ
Ф—轴心受压杆件的稳定系数,由《脚手架安全技术规范》附录C表中取值。
由长细比λ值确定。
ƒ—钢材抗压强度值,Q235钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值ƒ=205,由于使用的是旧管,取0.8的疲劳折减系数,故f=205Mpa×0.8=164Mpa;
A—立杆的截面面积,由《脚手架安装技术规范》附录B表中取值。
对于Φ48mm的钢管,A=4.89cm2
λ—长细比,λ=l0/i
l0—计算长度,l0=h+2a
h—支架立杆的步距,取值为1.2m
a—模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。
本次施工为40cm.
i—截面回转半径,由《脚手架安装技术规范》附录B表中取值i=1.58cm
则:
l0=h+2a=1.2+0.4×2=2m;
λ=200/1.58=126;
查表Ф=0.417
N/ФA=24.25KN/(0.417×4.89cm2)=118.92Mpa≤164Mpa,满足要求。
B、腹板处
腹板处的立杆按横向步距60cm布置,纵向60cm,计算单元横断面Smax=0.8375m2,其受力情况如下:
a、计算立杆段轴向力设计值N
N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4∑NQK
NG1K—脚手架立杆承受结构自重标准值产生的轴向力
NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力
∑NQK—施工荷载标准值产生的轴向力总和
其中NG2K=0KN(按脚手架安全技术规范中给定的10m以下立杆不考虑自重)
施工荷载标准值计算:
混凝土重:
NG11K=0.8375×0.6×26=13.06KN
模板及方木荷载:
q=3.5KN/m2NG12K=0.6×0.6×3.5=1.26KN
施工活荷载:
q=3KN/m2NQ1K=0.6×0.6×3=1.08KN
混凝土浇筑冲击荷载:
q=2KN/m2NQ2K=0.6×0.6×2=0.72KN
则
∑NQK=NQ1K+NQ2K=1.8KN
N=1.2×(13.06+1.26)+1.4×1.8=19.7KN
②立杆的稳定性计算
N≤ФAƒ
式中符号意义同上:
N/ФA=19.7KN/(0.417×4.89cm2)=96.61Mpa≤164Mpa,满足要求。
C、底板处
立杆按横向步距60cm布置,纵向60cm,计算单元横断面Smax=0.282m2,其受力情况如下:
a、计算立杆段轴向力设计值N
同上:
N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4∑NQK
其中NG2K=0KN(立杆自重按0考虑)
施工荷载标准值计算:
混凝土重:
NQ1K=0.282×0.6×26=4.4KN
模板及方木荷载:
q=3.5KN/m2NQ2K=0.6×0.6×3.5=1.26KN
施工活荷载:
q=3KN/m2NQ1K=0.6×0.6×3=1.08KN
混凝土浇注冲击荷载:
q=2KN/m2NQ2K=0.6×0.6×2=0.72KN
则
∑NQK=NQ1K+NQ2K=1.8KN
N=1.2×(4.4+1.26)+1.4×7.2=9.31KN
则:
l0=h+2a=1.2+0.4×2=2m;
λ=200/1.58=126;
查表Ф=0.417
N/ФA=9.31KN/(0.417×4.89cm2)=45.67Mpa≤164Mpa,满足要求。
纵横木楞力学验算
纵横向木楞采用10×10cm方木,材质为松木,按较低强度等级TC13取值,抗弯允许应力fm=13(N/m㎡),顺纹抗剪fv=1.4(N/m㎡),横纹局部承压fc90=2.9(N/m㎡),弹性模量E=10000(N/m㎡),露天折减系数为0.9,在生产性高温影响下,木材表面温度达40~50℃折减系数为0.8。
A=100cm2,I=833cm4,Wa=167cm3。
本次计算只验证最不利位置即横梁位置是否满足要求。
根据以上计算横梁位置立杆轴向力为24.25KN
A、木楞跨中弯矩
Mmax=ql2/8=24.25×103×0.52/8=757.81(N·m)
B、弯应力
σm=M/Wa=757.81/(167/1000000)=4.54*106(N/㎡)
即σm=4.54*106/1000000
=4.54(N/m㎡)﹤fm=9.36(N/m㎡)
其中:
fm=13×0.9×0.8=9.36(N/m㎡)
安全系数为:
9.36/4.54=2.06
C、局部承压力
荷载:
q×0.5/2=24.25×103×0.5/2=6062.5(N)
承压应力:
6062.5/(100×100)=0.606(N/mm2)﹤fc90=2.088(N/mm2)
其中:
fc90=2.9×0.8×0.9=2.088(N/mm2)
安全系数:
2.088/0.606=3.44
D、剪应力验算
荷载:
6062.5(N)
剪应力:
6062.5/(100×100)=0.606(N/mm2)﹤fv=1.008(N/m㎡)
其中:
fv=1.4×0.8×0.9=1.008(N/m㎡)
安全系数:
1.008/0.606=1.7
底托木楞验算
底托木楞采用10×15cm方木,材质为松木,按脚手架安全技术规范中给定的10m以下立杆不考虑自重的情况,根据以上验算,底托木楞满足使用要求,不另行计算。
地基承载力验算
验证地基承载力是否达到要求应满足:
p≤ƒg
p—立杆基础底面的平均压力p=N/A
N—上部结构传至基础顶面的轴向力设计值
A—基础底面面积
ƒg—地基承载力设计值
ƒg=KC.ƒgK
KC—脚手架地基承载力系数,碎石土取0.4
ƒgK—地基承载力标准值,本工程最低要求为200KN/㎡
A、计算立杆平均压力
按最不利位置计算荷载组合即横梁处为计算标准,单根钢管轴向力为:
荷载组合:
N=1.2NGK+1.4NQK
N=1.2×(16.85+1.26)+1.4×1.8=24.25KN
由于钢管以60×60cm布置,单位面积荷载为:
P=N/A
P=24.25/(0.6×0.6)=67.36(KN/㎡)
B、计算地基承载力设计值
拟定碎石土基础最低抗压强度为200KN/㎡,碎石土地基承载系数为0.4
ƒg=KC.ƒgK=200*0.4=80(KN/㎡)
根据以上验算立杆平均压力P<地基承载力设计值ƒg,地基满足施工要求。
4、底模安装
现浇箱梁底模采用复合竹胶板,根据设计文件要求,不需要设置预拱,但是本桥跨中处于竖曲线定点,故在安装底模时按照竖曲线外距调整标高。
5、支架预压、沉降观测及卸载
(1)支架预压
考虑梁体自重、地面下沉及支架的弹性与非弹性变形等因素影响,为防止现浇板施工逐步施加预应力的影响,所引起各个节将出现较大反力,因此对支架进行预压,保证支架具有必须的的刚度和稳定性,能承受施工过程中可能产生的荷载,同时消除非弹性形变;取得数据,设置施工预拱度。
首件现浇板的支架预压在底模铺设完成之后,采用现浇板120%重量的碎石荷载进行预压,按50%、80%、120%分别从支座向跨中平衡加载,上载及卸载采用20t吊车配合吊斗进行,自卸汽车运输。
支架预压应注意事项:
对预压压重应认真称量、计算,对碎石的含水量的变化,称量时应对天气情况进行记录,由专人负责。
为了保证预压吨位的准确性和加载不发生突变,预压时准备苫布苫盖以避免进行中雨水过大荷载过多。
在加载过程中,要严格按加载程序、要详细记录加载时间、吨位、位置,测量要全过程跟踪观测。
未经观测不能加载下一级荷载。
每完成一级加载应暂停一段时间,进行测量,并对整个模板、支架进行检查。
观测过程要贯穿于支架预压全过程,在此过程要统一组织,统一指挥。
(2)沉降观测及卸载(测点布置示意图)
沉降观测
观测的部位在纵向单跨中和1/4跨径处布置3点,35m跨横向平均布置6点,25m跨横向平均布置4点,共计42点。
观测点用钢筋与铁板焊成脚架,上刻标记,预压前准确量出各点高程,预压过程中不得碰撞、移动观测点。
沉降观测采用精密水准仪进行,后视点设在利于观察的墩柱上进行,测量人员要认真做好观测记录:
预压前观测值△1;预压至50%荷载值时测量一次,记录观测值,预压至80%荷载值时测量一次,记录观测值,堆载到120%后测量一次,记录观测值,每天上下午各观测一次,记录观测值,待沉降稳定后(连续48小时观测沉降不超过2mm,每天沉降量小于1mm/d)的观测值△2;卸载后的观测值△3。
支架变形分为弹性变形和非弹性变形,非弹性变形为△1-△3,弹性变形为△3-△2,卸载后重新调整高程,用支架弹性变形加上设计图纸提供的设计预拱度即为施工预拱度,用以控制立模标高。
卸载
沉降稳定预压观测结束后,经监理工程师同意后进行预压卸载,卸载时遵循由跨中向支座处对称卸载。
6、调整底模、侧模及挑檐底模安装
在支架预压完毕卸载后人工进行底模处理,刷脱模漆,并根据沉降观测结果调整底模、安装侧模及挑檐底模。
侧模采用钢模板,模板外侧用钢管锁死,与支架立杆连接固定,防止涨模。
模板拼缝不严处用海绵条进行封堵。
底模与侧模铺设严格按照测量人员施放的坐标点进行。
模板安装应满足下列要求:
模板安装必须保证几何尺寸及标高。
底模铺设预拱度,预压完成后及时调整。
模板安装后应有足够的承载能力、刚度和稳定性,能可靠的承受浇筑砼的重量、侧压力以及施工荷载;
模板的接缝必须严密不应漏浆,在浇注砼前模板应浇水湿润,但模板内不应有积水;
模板安装的允许偏差单位(mm)
结构部位
项目
现浇箱梁
轴线位移
10
内部尺寸
0.5
平整度
5
模板标高
±10
相临模板接缝平整度
2
预埋件中心线位置
3
7、钢筋加工安装
(1)钢筋进场必须有出厂合格证及质量证明书,对其力学性能进行检验,检验合格后,方可使用。
箱梁外模检查合格后,绑扎底板、腹板及横梁钢筋,应先绑扎底板底层钢筋和腹板竖向箍筋,横梁钢筋就位后,再就位腹板水平钢筋和底板顶层钢筋。
钢筋的交叉点应用铁丝绑扎结实,必要时可用点焊焊牢。
箍筋弯钩的叠合处,应沿梁长方向置于上面并交错布置,绑扎完后加垫块,防止因保护层厚度不够。
为保证主筋钢筋同心度,主筋接头采用直螺纹钢筋连接,连接符合钢筋机械连接通用技术规程(JGJ107-2003)的规定。
主筋接头及绑扎接头应按规范要求设置在内力较小处,并错开布置,对于绑扎接头,两接头间距不得小于1.3倍搭接长度(35d)。
非焊接钢筋骨架的多层钢筋之间,应用短钢筋支垫,保证钢筋位置准确。
模板的支撑垫块采用监理工程师认可的混凝土预制垫块,按要求呈梅花形布置,保护层厚度应符合设计要求。
钢筋下料、绑扎、允许误差应符合:
1受力钢筋顺长度方向全长±10mm;2弯起钢筋各部尺寸±20mm;3箍筋、螺旋筋各部尺寸±5mm。
安装误差应符合下列要求:
1、主筋间距±10mm;2、箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距+10mm;3、弯起钢筋位置±20mm;4、砼保护层厚度±5mm。
钢筋安装、绑扎完成后,应进行钢筋隐蔽工程验收,主要检查项目:
钢筋的品种、规格、数量、位置、搭接长度等;
钢筋连接方式、接头位置(所有钢筋接头在同一断面不得超过50%)接头数量、接头面积百分率等;
箍筋、横向钢筋的品种、规格、数量、位置等;
预埋件的规格、数量、位置等。
(2)安装腹板预应力波纹管道与锚垫板
分离立交预应力管道采用预埋聚乙烯塑料波纹管(D内=90mm)成孔,波纹管用量1520.7m,天桥预应力管道采用预埋聚乙烯塑料波纹管(D内=120mm)成孔,波纹管用量675m,D内=90×19mm用量114.1m,(D内=90mm)成孔,波纹管用量,511.2m。
波纹管安装时,根据图纸要求的坐标进行放样、设置U型定位筋,直线段按1m设置,曲线段按0.5m设置,并用钢丝将波纹管与钢筋卡绑扎,以防波纹管上浮和移位。
波纹管的连接,应采用大一号同型波纹管作接头管,接头管长200mm。
波纹管连接后用密封胶带产裹起来密封,避免混凝土浇筑时水泥浆渗入管内造成管道堵塞。
波纹管安装就位过程中应尽量避免反复弯曲,防止管壁开裂,应防止电焊火花烧伤管壁。
波纹管安装后应检查波纹管位置、曲线形状、固定措施是否牢固。
对于较长的预应力束,应在其高处留置注浆观察孔,用以观察浆体的饱满程度,在预应力钢束的固定段预埋排气孔,与管道固定牢固。
在施工中加以保护,防止堵塞。
安装锚垫板与螺旋筋时,采用适当的定位措施保证孔道与锚垫板垂直,并注意注浆孔向上放置,锚垫板与波纹管的连接处使用胶带缠裹严密,同时保证波纹管伸进锚垫板口有足够长度,螺旋筋严格按照图纸尺寸进行加工,紧贴锚垫板放置,绑扎牢靠。
根据设计要求,在施工过程中,如遇波纹管与普通钢筋位置放生冲突时,可适当调整钢筋的位置。
(3)安装底板、腹板预应力钢绞线
本次工程采用符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T5224-2003)标准的高强度低松弛应力钢绞线,其力学性质具体如下:
标准抗拉强度为1860MPa,弹性模量为1.95×105Mpa,整根钢绞线公称直径15.2mm,公称截面为139mm2。
分离立交采用15φs15.2钢绞线,每腹板用6束,天桥腹板采用21φs15.2钢绞线,每个腹板布置4束,墩顶负弯矩区段,采用5φs15.2钢绞线,墩顶共布置6束。
钢绞线进场后根据规范要求取样复试,合格后方可使用。
钢绞线的工作预留长度腹板80cm,顶板束张拉工作长度60cm,对于长度较短的钢束采用先下料后穿束的施工方法,对于长度较大的采用先将单根的钢绞线穿到孔道内,当其穿入长度满足施工要求时再切断完成穿束工作。
本工程中的预应力钢绞线采用先穿法,穿束时钢绞线的端部用胶带缠裹严密,以防波纹管被钢束穿破,在混凝土浇筑前钢绞线必须全部穿完,浇筑过程中设置专人进行动束,以防止波纹管漏浆造成死束,动束的时间间隔为1小时,并且持续到浇筑完成后6小时。
(4)安装内模
完成上述工序后,安装箱梁内模腹板模板(见附图)。
为了保证混凝土表面的光洁,本工程箱梁腹膜平顺部位采用钢模板,八字部位采用2cm胶合板,内部选用φ48×3.5mm钢管支撑,间距30cm,并在外侧设置对拉螺栓,在钢木工加工区按照设计图纸加工组装成型。
内模分几段设置,拼装时仅设置顺桥向的方木,其规格不小于10cm×10cm,布置间距与立杆一致,其通过支架上顶拖控制模板高度与位置,待箱梁底板和腹板钢筋加工绑扎成型后用吊车将内膜吊装就位。
内模底八字部位采用木模,直接与地板钉于一起。
内模顶板安装在内膜腹板拆除后,内部采用φ48×3mm钢管支撑。
内模的配置和安装应满足下列要求:
配置好的模板应进行编号,分别进行堆放保管,以免错用,为确保箱梁底板厚22cm,顶板厚25cm,采用在底板上焊φ16架立钢筋,按梅花型布置;
内模制作完毕后需具有足够的刚度、强度和稳定性,能够承受本身自重及钢筋、振捣砼的重量和侧压力;
8、混凝土浇筑
(1)箱梁第一步砼的浇筑(箱梁采用两步浇筑方法)
为保证接缝质量,箱梁第一步先浇筑至梁肋腋上1-2cm。
试验室工作人员将原材料检验报告单、砼配合比报监理工程师审批。
待模板、钢筋及预应力系统和各种预埋件安装完毕经监理工程师检查认可后方可进行浇注。
砼采用搅拌站集中搅拌,砼运输车运至现场,泵车与人工配合浇注。
根据施工现场具体的砼浇注数量、拌和能力、运输便道状况、运距、混凝土浇注时间等情况,作出周密的计划安排,各种机械设备要配套,操作人员要进行技术交底,分工明确,责任到人。
混凝土拌和物要有较好的和易性,坍落度符合配合比要求,砼拌和时间不少于1.5分钟,要求砼可泵性强流动性好。
浇注时泵车采用I9100B汽车泵,臂前端接5m软管,以控制下砼高度,防止砼发生离析,现场检测坍落度符合要求后方可浇注。
浇注前应检查支架,模板,钢筋和预埋件,检查通气孔设置位置是否准确,数量是否符合设计要求,模板内杂物积水和钢筋上的污垢应清理干净。
模板如有缝隙,孔洞应堵严,以防漏浆。
对于设有湿接头的梁段,在浇注砼前应将施工接缝处表面的水泥薄膜、松动石子或松散砼层剔除,并将表面
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