边跨合龙段挂篮计算书410.docx
- 文档编号:26634584
- 上传时间:2023-06-21
- 格式:DOCX
- 页数:9
- 大小:327.52KB
边跨合龙段挂篮计算书410.docx
《边跨合龙段挂篮计算书410.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《边跨合龙段挂篮计算书410.docx(9页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
边跨合龙段挂篮计算书410
国道110线乌海黄河特大桥
桥梁与互通工程
主桥边跨合龙段挂篮计算书
计算:
复核:
审核:
中铁一局集团有限公司
国道110线乌海黄河特大桥桥梁与互通工程项目经理部
2018年3月20日
一、工程概况
乌海黄河特大桥工程东起于规划中的110国道K1105+050与109国道之间的连接线LK19+400处,设置起点互通一座。
本项目桥梁部分包含正桥及互通立交桥梁,正桥起始里程K1105+613.5~K1106+743.5,全长1.13km。
主桥跨径布置为(120+220+120)m中央索面变高度混凝土连续箱梁部分斜拉桥,全长460m。
主梁横断面为变高度混凝土连续箱梁,单箱三室,外腹板为斜腹板,斜率为1:
3.209,中腹板为直腹板,梁高为4.0~8.5m(梁高为箱梁中心处高度,不含梁顶加厚块)。
顶板宽33.5m,底板变宽23.5~20.695,两侧挑臂各长4.0m,顶面设1.5%双向横坡。
1#、2#墩边跨合龙段长均为2m,底板宽23.5m,顶板宽33.5m,高为4.0m,顶板标准厚为0.3m,底板标准厚为0.28m,边腹板厚为0.65m,中腹板厚度为0.5m。
主桥2个边跨合龙段。
单个合龙段主要工程量:
钢筋约10t;φs15.2钢绞线76.9t;精轧螺纹钢0.56t;钢材19.8t。
合龙段采用C55混凝土,体积为58m3,重约152.1t。
二、计算依据
⑴国道110线乌海黄河特大桥桥梁与互通工程设计图;
⑵《简明施工计算手册》第四版;
⑶《路桥施工计算手册》;
⑷《钢结构设计规范》(GB50017-2003);
⑸《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)。
三、结构设计原理
本设计按承载力极限状态法。
四、施工方案设计说明
主梁采用先施工边跨现浇段,再施工边跨合龙段,最后施工中跨合龙段的顺序,采用挂篮为合龙段托架进行主梁合龙施工。
边跨合龙示意图
五、结构计算
5.1设计计算参数
5.1.1箱梁断面尺寸
5.1.2砼荷载分布图
5.1.3恒载
⑴新浇混凝土自重:
⑵模板自重按
计
5.1.4活载
⑴施工人群机具荷载:
⑵振捣混凝土时产生的荷载:
水平模板:
,垂直模板:
⑶混凝土入模时水平方向冲击荷载:
5.1.5荷载分项系数
根据《路桥施工计算手册》恒载的分项系数取1.2,活载的分项系数取1.4。
5.1.6荷载组合
⑴翼缘板处底模上的荷载:
⑵中腹板处底模上的荷载:
⑶边腹板处底模上的荷载:
⑷中箱底板处底模上的荷载:
⑸边箱底板处底模上的荷载:
5.2钢材、焊缝强度设计值
参考:
《钢结构设计规范》GB50017-2003
PSB930精轧螺纹钢:
屈服强度930Mpa,抗拉强度1080Mpa。
表5.1-1钢材的强度设计值(N/mm2)
钢材
抗拉、抗压和抗弯f
抗剪fv
端面承压(刨平顶紧)fce
牌号
厚度或直径(mm)
Q235钢
≤16
215
125
325
>16~40
205
120
>40~60
200
115
>60~100
190
110
六、整体结构计算
底板[10型钢分配梁的间距为0.3m,所以中腹板的线荷载为
,边腹板的线荷载为
,中箱底板的线荷载为
,边箱底板的线荷载为
。
6.1边跨现浇段支架验算
采用Sap2000分析,荷载按照边跨现浇段支架体系计算单中取值。
由于利用原挂篮结构,现只对悬挑平台、吊杆计算,其他部位参考《主桥中跨合龙挂篮计算书》。
6.1.1悬挑平台
应力最大位于靠近腹板前下横梁吊点附近如下:
图6.1-1应力图
应力最大为65.17MPa远小于许用应力215Mpa。
挠度最大位置位于跨度最大底板超前下横梁中心如图:
图6.1-2位移图
最大挠度为7.1mm,
,满足要求。
6.1.2拉杆受力
图6.1-3拉杆轴力图
拉杆力296KN,则
,符合规范要求。
抗拉安全系数:
6.2合龙对边跨现浇影响验算
6.2.1劲性骨架锁定前
混凝土土强度达到了设计强度,8.8m现浇段近似等效成刚体,自重荷载11060KN施加到重心位置,重心位置距梁端3.26m,模型等其他施工荷载等效为线荷载167.5KN/m,按照连续梁近似模拟计算。
边界条件,劲性骨架锁定前,边墩支座临时约束未解除,计算模拟连续梁固定支座设置在边墩支座位置,钢立管位置支座按照线弹簧模拟,线刚度为44050KN/m,考虑到地基沉降和支架体系弹性形变,线刚度值折减0.1倍。
受力分析如下:
由此可得,混凝土凝固过程中,传力方向由梁端逐步向重心传递,端头钢管出现上翘现象。
6.2.2劲性骨架锁定后
浇筑过程中,所有荷载都等效均布线荷载,1129KN/m。
边界条件,由于劲性骨架锁定后,边墩支座变为纵向滑动支座,固定支座放到劲性骨架靠近中跨的锚固位置。
由此可得,锁定前与锁定后,合龙段浇筑时是有利的,克服了钢管上翘。
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 合龙 挂篮 计算 410