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甲烷水蒸气低温重整
Ni/TiO2催化甲烷水蒸气低温重整
摘要
负载镍的二氧化钛〔Ni/TiO2〕被用于甲烷水蒸气低温重整反响的研究。
然而研究经常被报道,在传统高温条件下进行甲烷重整反响,二氧化钛负载金属的催化剂会失活,如此所示,它应该在一个和气的温度〔400℃〕下激活使用。
Ni/TiO2在500℃,甚至在较低的甲烷和水蒸气输入比〔1:
1〕条件下,能够保持稳定和高效的氢气产量。
程序升温的研究说明,镍的存在和更有力的支撑交互作用是低温活化甲烷的关键,同时在水汽转换反响中,镍元素之间更弱的相互作用,使得其对氢气生成的生成做出奉献。
这个检测汇报进一步证实,当相同的反响进行时,镍负载在惰性氧化物〔二氧化硅〕外表时,即镍元素间的主要的金属负载影响会较弱。
在500℃以及水和甲烷进料比为3:
1的条件下,当输入SMR系统的蒸汽数量增加时,在Ni/TiO2催化剂作用下甲烷转化率增强,可以观察出甲烷转化率到达45%。
根据水和甲烷进料的比例,在96小时内,负载镍的二氧化钛催化剂展现出稳定的转化率和产品的选择性。
氢气是许多工业过程的关键原料同时高效的制氢技术在工业上具有重要作用。
应该进一步加强水分解制氢体系的研究,它在技术方面仍旧不太成熟,大大的阻碍了完成更大规模的开展。
水碳重整,即通过水蒸气或者干气重是目前最有利的氢气生产途径。
干气重整具有汲取二氧化碳的优点,但是易于引起碳污染,,除非能找到适宜的催化剂。
因此,传统的烃类蒸汽转化以甲烷蒸汽重整为主,在短期内,甲烷蒸汽转化仍旧是最可行的工业制氢过程。
因为甲烷蒸汽重整反响是吸热反响,为了得到有效的转化率,甲烷蒸汽转化应该在800℃甚至更高温度下进行。
为了增加氢气产量,这就经常伴随着下游的水汽转换过程。
甲烷水蒸气重整反响需要的高温条件的能源消耗通常是通过燃烧天然气或者炼油厂的废料提供。
为了获得可延续的制氢方法,利用可再生的太阳能作为加热源是最理想的。
利用太阳能制氢的概念在1982年提出,随后对这个有期望的系统的详细研究推动了重整反响的进程。
例如,Wörner和Tamme和Muir等证明了太阳能可以推动甲烷重整反响进行,并且在氧化铝外表负载稀有金属的催化剂作用下〔钌、铑、钯〕进行了测试。
该体系显示在700℃下,甲烷的有效转化率大于40%甚至80%。
然而,由于泡沫催化剂长期暴露在有太阳能集热器形成的极端温度下,这两项研究都显示反响后催化剂开裂或者降解。
大多数太阳能重整体系研究都集中在温度方面,尤其是在传统体系中的应用,因为高温的存在而忽略了这种方法的诸多优点。
为了收集到达这种温度条件所必须的太阳能,需要承当昂贵的减少和维护费用,并且还要占用大量空间。
另一种选择是利用简单的,不同于太阳能重整的方法,可以在较低温度下进行反响。
除了运行本钱低之外,低温系统排解了由昂贵合金制成的高温催化剂的使用。
此外,由于WGS反响是放热反响,低温条件有利于WGS反响的进行。
如果WGS的程度在SRM催化剂的存在下可以被提高,就可能减少甚至排除下游WGS反响过程,从而到达最大的氢气产量。
从催化剂的角度来看,较低温度条件也可以延长催化剂寿命,高温会引起金属催化剂在负载面上结块或者造成负载面损失,从而导致催化剂烧结和失活。
研究正致力于用细小的金属分散物来生产催化剂,从而克服烧结,这些方法通常依靠减少钙钛矿基底的高温处理以获得细的有活性的金属分散相。
然而,尽管这些方法可以成功的得到活性催化剂,但最明显的缺点就是依赖高的热量输入来到达激活的目的,所以这些催化剂需在高温下使用。
然而在较低的反响温度下,更大的支撑是必要的但是热稳定性不是必要的。
一般对SMR来讲,氧化铝基底是最受欢送的,因为在高温下其具有良好的机械稳定性。
作为一种替代品,研究二氧化钛作为催化剂载体是因为其有潜在的优点。
二氧化钛作为催化剂载体具有可复原氧化物的优点,从而在和气的反响温度条件下,在金属和负载物间提供独特的电子相互作用。
Osaki等研究了镍负载在不同氧化物外表时,中间产物CHx的氢原子数量,CHx的含氢量越高会减少碳的沉积。
催化剂,是Ni/Al2O3时CHx的x值为2.4;是Ni/TiO2时x为1.9;是Ni/SiO2时值最低为1.0。
Pan和Tao利用x射线能谱研究证明,镍在二氧化钛外表堆积减少,抑制了电子扩散到二氧化钛基底中,这样有利于不同吸附分子间的电子转移。
对甲烷反响来讲这是一个有用的特点,当电子富集在外表,可以稳定的使CHx脱离,从而减少这些甲烷中间产物的能量水平。
Kao等也观察到了从二氧化钛与Ti3+的结合点和低氧化态到镍金属的电子转移,导致沉积物带负电荷。
然而,通过在SRM反响中的催化剂测试,Ni/TiO2经常失活或者没有活性。
据报道失活来自于长时间的高温预处理,因为高温反响促进了催化剂的相变。
Ye等对Ni/TiO2催化产氢反响的程序升温复原的研究说明,高温促进镍物质和二氧化钛之间的强相互作用。
从Takanabe等对负载镍的二氧化钛催化剂的程序升温氧化研究发觉在氧化环境和高温下有一个钛酸盐阶段。
Swaan等研究报道,在750℃下,由于缺少有效的甲烷转化率,金属负载物镍和二氧化钛的强相互作用不利于SRM反响的进行。
通过焙烧和减少在750℃条件下对Ni/TiO28~10小时的处理。
在较低温度下,不利的现象会逐渐减少,二氧化钛可能会是一种适宜的重整反响催化剂的负载基底。
因此这里提出的工作是研究二氧化钛作为低温SMR反响催化剂负载基的可能性。
研究所用的金属催化剂是镍,因为镍应用在商业化的SRM进程中并且在本钱和性能两方面表现都很好。
二氧化钛在低温SRM中的适用性是通过与500℃下热稳定的二氧化硅和三氧化二铝相比拟。
二氧化硅负载镍的催化剂也进行长期稳定性测试。
低温下操作Ni/TiO2催化剂的潜在好处是促进WGS反响进行,催化剂烧结、氧化、积碳以及催化剂的稳定性会随后考虑。
2.实验
镍催化剂用P25型二氧化钛最为支撑金属,通过浸渍法制备。
二氧化钛浸渍之前要在500℃下焙烧,然后再空气中放置一小时移除外表杂质。
焙烧过的二氧化钛粉末放在5毫升的超纯水中,其中包含大量的硝酸镍溶液。
静置后放在可以加热的磁力搅拌器上蒸发多余的水分,然后在110℃下枯燥一夜。
据报道,350℃可以完全分解硝酸镍,进行反响测试前,在400℃,50ml/min气流条件下焙烧,焙烧温度也选择最小相变温度。
镍负载量为5wt%、10wt%、20wt%的催化剂分别被记为5Ni/TiO2、10Ni/TiO2、20Ni/TiO2。
用如上所述的方法将10wt%的镍同时被负载在二氧化硅以及三氧化二铝外表。
2.2催化剂活性评估
在测试过程中,0.1g的催化剂被装在一个U型的不锈钢的固定床反响器中。
催化剂在体积分数10%的50ml/min的氢气和空气流中被激活,同时加热到400℃,升温速率为5℃/min,然后恒温1小时。
甲烷气体以6000mlg-1h-1的空速进入催化剂床层。
水通过Isco260D型高压注射泵进入气流。
水碳比是变化的,总的气流保持在50ml/min,在反响器内,氩气作为惰性稀释气体。
混合物在进入催化剂床层之前通过200℃的预热器。
反响产物的中水汽在进入两个气相色谱前通过冷凝器被移除。
GC1配备了一个13x分子筛柱用于氢气检测,GC2配备了P7检测柱用于CO、CO2、CH4的检测。
甲烷转化率和产品选择性用以下方程式计算。
〔方程式略〕
2.3催化剂特征
使用电感耦合等离子体光谱仪来测量实际减少的镍催化剂。
首先用王水将镍从二氧化钛外表移除。
在-196℃下通过氮气吸附量来测量BET面积。
在分析之前,减少的催化剂在150℃°°。
废催化剂样品的含碳量用TAQ500测量。
样品在25ml/min的空气流和15ml/min的氮气流下,以20℃每分钟的速率加热到900℃,重量损失在高于100℃条件下决定。
催化剂的复原能力〔焙烧后,反响前〕通过H2-TPR进行检查。
程序升温复原反响前,催化剂在150℃,20ml/min的氩气流下预处理30分钟。
在通入20ml/min的氢气和氩气前,催化剂被冷却到50℃,随后以每分钟5℃的速率升温到700℃。
MicromeriticsAutochem2910被用于检测金属镍的化学汲取作用。
焙烧后的催化剂首先在模拟的活性检测实验中减少,然后冷却到室温,在注射5微升体积分数1.03%的一氧化碳和氦气混合气进行重复脉冲前用氦气洗涤一小时。
3.结果商量
催化剂特征
实际的镍浸渍二氧化钛催化剂的内容如表1所示。
结果证实负载确切地反响了它们质量负载的不同。
表1也说明,与单纯的二氧化钛的比外表积相比〔41m2g-1〕,镍的浸渍和焙烧影响二氧化钛的比外表积。
镍在二氧化钛外表的分散随着镍负载量的增加而减少,分散量从5.2%到0.6%,同时负载量是从5wt%到20wt%。
XRD图1证实了金属镍晶体存在于全部的浸渍催化剂中,在进行过焙烧和复原处理以后。
对全部的Ni/TiO2和Ni/SiO2催化剂,在体积分数10%的氢气和氩气流中,400℃条件下,复原反响一小时后,氧化镍的峰值减小。
由于氧化镍和γ-Al2O3的峰值重叠,因此不能证明Ni/Al2O3催化剂有相同表现。
镍晶体的平均大小的计算基于Ni〔111〕峰值,在表1中被列出。
对5Ni/TiO2而言,峰值的大小阻碍了晶体大小测定的精确性。
小的峰说明镍沉积的很好,与前面提到的高色散值相符合。
在相同的镍负载〔10wt%〕下,10Ni/TiO2和10Ni/Al2O3展现出可与平均晶体尺寸相比的尺寸〔6~7nm〕。
10Ni/SiO2获得的镍晶体的平均大小是这个值的两倍。
当Ni/TiO2负载的镍到达20wt%时,获得的晶体值才与10Ni/SiO2相似。
上述结果也与复原后的催化剂的TEM图比照方图2。
在全部的Ni/TiO2负载中,镍粒子在二氧化钛外表的负载有明显不同,如图2中红色箭头所示。
10Ni/Al2O3观察到相似的结果如图2。
跨越多个催化剂显微图示的镍粒子的测量结果与之前XRD结果的平均镍晶体的大小相类似。
Ni/TiO2和Ni/Al2O3外表沉积的镍低于20nm。
和二氧化硅类似的惰性支撑物,镍粒子出现更大的集群。
集群最大为200nm,大局部在20~30nm之间。
结果说明,在二氧化硅支撑物外表,镍粒子更倾向于集群。
这可能是由于缺少金属负载物间的相互作用,通过二氧化硅负载镍和二氧化钛负载镍相比拟。
较强的金属支撑相互作用的存在,使得镍的流动被限制,导致镍不能组成更大团聚体。
然而这些结果略微有些差异,并通过CO化学汲取作用的色散值进行测量,如表1所列。
在表1中可以看出,镍沉积物分散度的大小顺序是10Ni/Al2O3<10Ni/SiO2<10Ni/TiO2。
这意味着氧化镍在氧化铝外表没有完全被复原。
而TEM成像和XRD显示出小的分散度好的镍沉积。
低分散度的镍通过CO化学汲取测量,通过TEM测试观察到镍的一局部粒子存在氧化物。
这就导致低的CO吸附和低的色散值,这也验证了之后的TPR分析。
TPR分析显示了三种不同镍负载量Ni/TiO2样品的相似的复原外,形如图3所示的三个峰。
一个小峰〔P0〕,大约在200℃出现,是由于Ni3+离子复原的温度通常在低于氧化镍出现的温度。
另一个峰值〔P1〕在290~330℃观察到,随后在370~430℃出现高温峰值〔P2〕。
P1和P2峰值的存在与文献一致,P1是因为镍被复原后较弱的负载在支撑物外表,P2是因为更强的吸附需要更高的温度来降低镍元素间的强相互作用。
从图3的TPR结果可以看出,在这三个Ni/TiO2样品中虽然高温下的P2峰类似,但是P1峰随着镍负载量的增加而增加。
比拟Ni/TiO2的TPR图可以看出,存在一个饱和的镍与5wt%负载量的P2复原峰相对应,进一步增加镍含量仅仅是减弱了元素间的相互作用。
根据文献来比拟Ni/TiO2的TPR曲线,高的焙烧温度〔≧700℃〕已经被使用,跟文献中的材料的不同之处在于,它们在温度高于500℃时会消耗氢气。
在温度高于500℃时氢气的消耗说明在焙烧过程中存在钛酸形成阶段。
温度高于500℃时全部的Ni/TiO2都没有复原峰图3的TPR剖面图证实,二氧化钛中镍的最小溶化值出现在预处理温度为400℃时。
Ni/TiO2的TPR图与相同条件下制备的Ni/SiO2和Ni/Al2O3的相比照。
对10Ni/SiO2而言可以获得三个相似的峰图。
然而在这种情况下,P1比P2大,这意味着出现在Ni/SiO2上的镍物质大局部与支撑物存在弱相互作用。
由于SiO2的惰性,其他人也观察到相似的效果。
10Ni/Al2O3也显示出相似的图,尽管P2峰落在高温区。
两种催化剂P2峰之间的温差可能是由于SiO2和Al2O3的不同支撑结构。
在氢气气氛下二氧化钛外表是可复原的,二氧化钛外表的局部复原会导致氧化镍在这些缺少氧的网格处更有效的复原。
这表现为P2峰转移到一个较低温度处。
同样明显的是Ni/Al2O3复原曲线下面的地域小于相同金属负载量下的Ni/SiO2和Ni/SiO2。
相同的催化剂用于每一个TPR分析,不同的地域说明Ni/Al2O3与Ni/SiO2和Ni/SiO2相比具有较低的复原能力。
这个发觉与早期的结果相对应,低分散度的镍负载在三氧化二铝外表被测量,尽管与之相比10Ni/SiO2更好的镍沉积分布。
催化剂活性
SRM的催化活性就甲烷转化率而言,Ni/TiO2催化剂在400~500℃下反响如图4所示。
性能与Ni/SiO2相比拟,由于惰性二氧化硅作为催化剂支撑物与三氧化二铝具有相似的热稳定性。
结果说明,10Ni/TiO2得到的甲烷转化率在400℃时为11%,在500℃时为28%。
在相同的镍负载量下,10Ni/Al2O3提供可比照的而甲烷转化率在相同的温度下分别为9%和31%。
相比之下,10Ni/SiO2显示出较低的转化率,在两个温度下分别为3%和11%。
10Ni/TiO2和10Ni/SiO2的性能相比拟,可以认为,镍晶体的大小差异导致其在不同温度下甲烷转化率的不同。
为了确定是这个原因,20Ni/TiO2被评估,因为与10Ni/SiO2相比,它有相似大小的镍晶体。
不像10Ni/SiO2低的SRM反响活性,20Ni/TiO2的转化率在400和500℃下分别为13%和31%。
另一个明显的区别是镍在三种催化剂中的特质,跟镍与金属氧化物相互作用的相对强弱有关。
图三的TPR剖面图更加实质的显示出P2镍的存在〔以及更强的金属负载相互作用〕与P1相比,大块的镍在Ni/TiO2和Ni/Al2O3中,然而在Ni/SiO2中相反。
相应的,P2镍的存在似乎主要负责甲烷在400~500℃低温范围内活化。
由于在低温下镍对甲烷活化不太活泼,10Ni/SiO2得到的转化率是10和10Ni/Al2O3的一半。
考虑到低温SRM催化剂中镍和氧化物支撑体的强相互作用,弄清它们的身份很重要。
在文献中Ni/TiO2在高温下焙烧和复原,金属支撑的强相互作用通常指镍强力吸附在二氧化钛外表。
这包含镍分散进入二氧化钛基底从而导致了镍酸的形成。
除了从XRD中确认之外,这样的阶段存在往往是通过TPR检测,在高于500℃的条件下可以观测到氢气消耗。
Ye等用Ni/TiO2催化乙醇水蒸气重整,发觉与没有NiTiO3的催化剂相比从NiTiO3〔在700℃条件下焙烧后形成〕中被复原的镍是导致重整活性提高的关键物质。
在相似的气氛下观察负载镍的三氧化二铝体系,高温形成的铝酸盐尖晶石复原成更好的金属晶体,因此有更好的催化性能。
虽然这样的钛酸/铝酸物质的存在有利于重整反响,但明显的缺点是在焙烧和复原的过程需要较高的温度,然后复原成金属镍。
在我们的研究中,二氧化钛的交互性被利用,以便与金属载体形成相对较强相互作用的金属种类。
该过程在较和气的温度条件下便可完成,它不需要一个随后的高温复原步骤。
二氧化钛的复原性意味着它能够现以TiOx存在,其中XO2。
TiOx已经被证实在一些预处理以及甲烷重整期间发生。
生这种情况是由于镍和TiOx相互扩散和间,其中已报道该过程发生的温度可能超过300℃。
在700摄氏度以上,这种行为利于NiTiO3相的生成。
然而,通过施加400℃的烧成温度,内部扩散可以潜在发生,而不需要高温复原镍物种。
该过程然后产生在镍/二氧化钛TPR曲线中由P2峰中表示的活性镍物种,其说明镍与二氧化钛存在一个更强的相互作用。
上述比拟说明具有强相互作用的镍物种是低温的SRM反响的主要参加者,不同的氧化物为载体的催化剂对于氢的选择性,是在这样的条件下考虑的。
图5表示氢气的选择性依据氢气分子的生成和甲烷分子的消耗的比值,〔H2/CH4〕。
根据化学计量,H2/CH4假设从SRM反响H2的选择性为100%。
由于CO氧化,H2/CH4的值大于3,应发生在较低的反响温度,经由水煤气变换反响,以产生额外的H2〔和CO2〕。
此被发觉在测试温度下全部催化剂和H2/CH4是计算值大于3.7是真的。
通过镍/二氧化钛催化剂,可以观察到更高的镍负载提供增加了H2/CH4比值。
这说明附加散装状镍物种的作用是促进WGS活性,随后导致每摩尔甲烷转化为更大量的氢气。
在500℃,发觉H2/CH4比值比400℃略低,但类似的效果仍观察到。
从图5也可以看出,尽管通过10Ni/TiO2显示出低得多的甲烷的转化率,但催化剂仍呈现出单位甲烷的高的氢转化率,与20Ni/TiO2的值相近。
上述说明,镍的强相互作用对甲烷活化是至关重要的,大块的镍可以通过WGS反响产生CO从而促进氢气产生。
结果显示,镍负载从5wt%到增加10wt%至20wt%,对增加镍元素在TiO2上更强的相互作用,这对低温SRM至关重要。
用于增强甲烷转化的另一种方法可以是通过操作完成反响平衡。
如前面提到的,在较低温度下的条件,WGS反响通常伴随SRM反响。
图5推断WGS活性在一个小的程度的增加,很微弱的提高了甲烷的转化率。
因此,研究通过用Ni/TiO2催化SRM在较高的H2O/CH4比下在500℃条件下,通过氧化CO成CO2增加甲烷转化的可能性。
该反响进行5小时的时期期间没有观察到失活。
从图6中观察到了类似的活性,在水碳比为1和2时,全部的Ni/TiO2催化剂的甲烷转化率分别在28~31%和32~35%。
进一步观察10Ni/TiO2和20Ni/TiO2在水碳比为3时的反响,结果是在500℃下,甲烷转化率到达45%。
这个提高并不包含5Ni/TiO2。
这最可能是由于镍是活性位。
据报道,镍的位置被氧化物取代,造成蒸汽别离,阻碍蒸汽重整反响。
增加蒸汽量对蒸汽解离是有利的。
因此对于5Ni/TiO2,在蒸汽解离和甲烷别离过程中,有限的可以利用的镍之间可能会存在竞争。
尽管进一步增加镍的负载,超过5Ni/TiO2主要提供的镍的量,在弱的相互作用下,从这些活性结果可以看出,镍物质可能存在促进蒸汽解离以及活化甲烷的潜能。
由于解离吸附的甲烷主要依靠镍的强相互作用,然而镍负载从10wt%增加到20wt%,并没有形成更高的甲烷转化率。
这再一次证明,有效的甲烷转化依靠镍和金属支撑物之间的相互作用。
但是,增加大块的镍可以援助蒸汽别离,这样可以引起蒸汽重整活性的提高。
然而强度增加后,镍物质的强相互作用却被抑制。
从这些结果可知,在高进料比下,10Ni/TiO2提供了最优的镍含量。
在500℃下,H2O/CH4在1至3时,考察了10Ni/TiO2催化剂对甲烷蒸汽重整反响的稳定性。
反响时间96小时之内的甲烷转化、CO和CO2的选择性和H2产率〔相对CH4消耗和COx产生〕如图7中所示。
对于全部的H2O/CH4比率,CO2被证明是主要的碳氧化物,说明大量的CO通过WGS反响转换为CO2。
当H2O/CH4=1和3时,在反响过程中催化剂的性能是稳定的。
固体碳积存最小时H2/CH4和H2/COx应该是相似的。
反响在H2O/CH4=1和3时观察到的正是这样的,此时计算出的这两个比率大约为4。
不同的是,H2O/CH4=2时,在甲烷转化开始下降后24小时的反响和通过第54小时后催化剂完全不起作用。
当催化剂失活时,CO的选择性降低,CO2成为最主要的氧化产物。
在催化剂接近失活时,甲烷转化率和COx产率降低,发觉氧化进程依旧在进行中,导致H2/CH4和H2/COx的比例均呈现出了上升。
为了确定H2O/CH4比例对催化剂性能的影响,比照已经被使用过接近失活的催化剂和未使用的10Ni/TiO2催化剂的性能。
XRD光谱范围内,已使用过的10Ni/TiO2催化剂当H2O/CH4=1,2和3时,显示镍晶体尺寸从7nm,12nm,19nm和26nm不等。
撇开加速镍晶体增长,在较高的蒸汽输入量,发觉一个更加重要的变化是锐钛矿TiO2向金红石TiO2的转变。
如图8所示,相比于锐钛矿TiO2在H2O/CH4比例大于2时,金红石强度增加并且变成了TiO2主要的晶型。
经过较长一段时间,镍的锐钛矿-金红石复合晶型的生成可能不够理想,因为这样会降低催化剂的外表积,尽管晶型的转变在我们的例子中对于催化剂是不存在不利影响的。
氧化镍沉积物一直在Matsumura和Nakamori 研究工作中被报道。
导致催化剂在5小时内失活,在10Ni/TiO2催化剂中的镍物质在全部的水碳比测试中被观察到保持金属性。
没有氧化镍峰值的在稳定性测试后被检测。
°°之间。
碳的存在是通过热重分析,40%的重量损失发生在700℃和水碳比为2的时候,原因是碳的氧化。
废催化剂的TEM图像强调了碳纤维的存在,但是在其他比率下不明显。
严峻的积碳通常是由于甲烷在较低的蒸汽进料状况下引起的碳的无效气化。
然而上述结果显示,在水碳比为1时有稳定的转化率,与水碳比为2时相比,失活是由于积碳的形成。
总的来说,SMR研究结果说明,10Ni/TiO2在较低的水碳进料比下,能维持稳定的转化率,增加水碳比到2不利于到达稳定的催化效果。
在二氧化钛占主要的时候,在500℃条件下以及这样的进料比下可能会导致不稳定或者无效的碳气化,最终导致催化剂外表过度的积碳。
然而随着蒸汽进料的进一步增加,更多的蒸汽可以促进碳被有效的气化然后使SRM反响重新到达稳定。
高的蒸汽进料可以有效的减少积碳形成,而且这种方法还可以在支撑金属上促进相变发生。
在温度小于或等于500℃下,研究了Ni/TiO2作为甲烷蒸汽重整催化剂的反响。
经过和气的预处理(温度400℃),镍和TiO2 之间的相互作用性能会被加强,而不会造成金属负载的强相互作用。
金属载体相互作用对Ni/TiO2 催化剂而言是显而易见的,就相当于SiO2 的惰性氧化作用。
虽然研究说明:
在 TiO2 上负载镍超过5 wt%时,并不能有效地提高镍对金属负载的强相互作用对甲烷活化的影响比例,反而额外的散状镍似乎促进了蒸汽的解离。
这使得考虑温度对于提高甲烷蒸汽重整反响活性是值得思考的。
在 500℃下,H2O/CH4 为3时,可以完成45%甲烷的转换率。
研究发觉,对Ni/TiO2催化剂而言,镍金属负载的强相互作用与散状镍最正确平衡时,镍占比为 10 wt%。
在该镍负载催化剂的比例下, H2O/CH4 比率为1 和 3 时可以稳定的转换超过 96 小时。
当H2O/CH4 比例为 2,经过54 小时之后,二期的联合效应和随后的固体碳积存使10 wt % Ni/TiO2催化剂失活。
试验研究了,TiO2负载镍的金属催化剂的稳定性对低温甲烷蒸汽重整反响的适用性。
TiO2 作为催化剂载体在这些条件下适用性具有积极的影响,在异于平常的太阳能重整装置,特别是鉴于 TiO2 的半导电性能还可以被用来进一步提高甲烷蒸汽重整反响,在一个基于太阳能的系统性能。
此外,低温太阳能作为生产氢的替代方法,它的改革可能提供一种非常好的以化学键的形式利用太阳能量的手段,例如,增加低热值的一种气体进料流用于工业加热的目的。
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