U盘壳体注射模设计说明书.docx
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U盘壳体注射模设计说明书
U盘壳体注塑模具的设计
系别:
机电工程系
专业:
模具设计与制造
班级:
240710
姓名:
黄卫星
学号:
06
指导教师:
吴晶华
完成时间:
2010年6月3日
摘要
该毕业设计课题的制品名称为“U盘壳体”,是U盘的外表面塑件。
制品材料为:
ABS(丙烯腈—丁二烯—苯乙烯共聚物),此材料有良好的耐化学腐蚀、表面硬度、加工性和染色性。
制品的壁厚、熔料温度对收缩率影响极小。
ABS有较强的抗冲击强度,且在低温下也不迅速下降。
ABS有一定的硬度和尺寸稳定性,易于成型加工,经过调色可配成任何颜色。
此制品是批量生产,所以我将设计一套塑料成型模具。
在设计模具时需要考虑制品的一些特点。
制品的主要特点是内外表面都是光滑曲面,且其中一个壳体内部还有一块突出的部分,这对于塑件成型后在模具中推出有异于普通塑件。
塑件表面很光滑,尺寸精度有一定的要求,外型需光洁不得有划伤,总体尺寸大小适中。
取塑件的最大截面为分型面,左右相同孔位于两侧,需要抽芯。
由于塑件尺寸较小,而且是两套壳体,考虑到生产的经济性,所以采用一模八腔,使用侧浇口去除方便,模具结构孔不复杂,容易保证塑件的质量。
开模后,塑件包紧动模型芯的力比较大,采用推杆和斜顶杆共同推出,推出力比较平稳,塑件不易发生变形。
第1章塑件分析
1.1塑件简介
此制品为两套壳体塑件,U盘外壳用的,是一个非常实际的产品。
且生产纲领为:
批量生产,所以我们采用注射模具注射成型。
塑件图如下所示:
1.2材料分析
本产品的成型工艺采用注射成型,产品材料为:
深蓝色ABS,即丙烯腈—丁二烯—苯乙烯共聚物。
ABS是由丙烯腈、丁二烯、苯乙烯共聚而成的。
这三种组合各自的特性。
使ABS具有良好的综合力学性能。
丙烯腈使ABS有良好的耐化学腐蚀及表面硬度,丁二烯使ABS坚韧,苯乙烯使它有良好的加工性和染色性能。
ABS无毒、无味、显微黄色,成型的塑件有较好的光泽,密度为1.02~1.05g/㎝3,ABS有极好的抗冲击强度,且在低温下也不迅速下降。
ABS有良好的机械强度和一定的耐磨性、耐寒性、耐油性、耐水性、化学稳定性和电气性能:
水、无机盐、碱类和酸类对ABS几乎无影响,但在酮、醛、酯、氯化烃中会溶解或形成乳浊液。
ABS不溶于大部分醇类及烃类溶剂,但与烃长期接触会软化溶胀。
ABS塑料表面受冰酯酸、植物油等化学药品的侵蚀会引起应力开裂。
ABS有一定硬度和尺寸稳定性,易于成型加工,经过调色可配成任何颜色。
ABS的缺点是耐热性不高,连续工作温度为70℃左右,热变形温度为93℃左右,且耐气候性差,在紫外线作用下容易变硬发脆。
根据ABS中三种组分之间的比例不同,其性能也略有差异,从而适应各种不同的应力要求。
根据应力要求的不同,ABS可分为超冲击型、高冲击型、中冲击型、低冲击型和耐热型等。
主要用途:
ABS在机械工业上用来制造齿轮、泵叶轮、轴承、把手、管道、电机外壳、仪表壳、仪表盘、水箱外壳、蓄电池槽、冷藏库和冰箱衬里等。
在汽车工业领域,用ABS制造汽车挡泥板、热手、热空气调节导管、加热器等,还可用ABS夹层板制小轿车车身。
ABS还可用来制作水表壳、纺织器材、电器零件、文教体育用品、玩具电子琴及收录机壳体、食品包装容器、农药喷雾器及家具等。
1.2.1ABS塑料物理力学主要性能参数
相对密度:
1.02~1.16g/cm3
导热系数:
13.8~31.2(10-2w/(m*k))
线胀系数:
5.8~8.6(10-5xl/k)
吸水率:
0.20~0.4(24h)/%
成型收缩率:
0.4~0.7%
伸长率:
5~20%
熔点:
130~1600C
摩擦系数:
0.5
硬度(烙氏):
108~115
抗拉屈服强度:
50MPa
拉伸强性模量:
1.8×103MPa
弯曲强度:
80MPa
体积电阻系数:
6.9×1016Ωcm
冲击强度:
106.8~213.5
泊桑比:
0.35~0.36
热变形温度:
85~106℃
连续最高温度:
65℃
1.2.2ABS的成型特性
a.非结晶形塑料,吸湿性强,要充分干燥;
b.流动性中等,溢边值为:
0.04mm;
c.宜用高料温,高模温,注射压力亦较高;
d.模具浇注系统对料流阻力要小,应感注意选择浇口的位置和形式,脱模斜度取20以上。
1.2.3应对措施
a.ABS易吸水,成型加工前应进行干燥处理。
b.严格控制型腔型芯等成型零部件的加工、装配精度。
c.使用相应的螺杆式注射机,在条件允许的情况下可给模具预热。
d.查资料,模具使用一模两件,模具使用点浇口,主流道为圆形截面,以减小摩擦阻力,设计合适的浇口位置。
1.2.4ABS的脱模斜度的推荐值及其它参数
a.型腔脱模斜度:
40′~1°20′
型芯脱模斜度:
35′~1°
b.选用模具制造精度等级为:
3、4、5
第二章分型面的设计
打开模具取出塑料制品或者浇注系统凝料的面称之为分型面。
分型面的设计是型腔设计的第一步,它受塑件的形状,壁厚,外观,尺寸精度以及模具型腔数目,排气槽,浇口位置等许多因素的影响。
2.1分形面的形式
与注射机开模运动方向相垂直。
2.2分型面的选择
a).分型面应设计在塑件外型最大轮廓处;
b)分型面的选择应有利于塑件的顺利脱模;
c)应保证塑件的精度要求;
d)应满足塑件外观质量要求;
e)便于模具的加工制造;
f)分型面的选择应有利于排气。
2.3塑件的脱模
为了便于顺利脱模,根据制品自身结构特点,将制品留在动模上;通过推杆和斜顶杆共同推出塑件。
2.4模具材料的确定
由于塑料制品材料为ABS,粘度中等,且尺寸较精密,综合生产纲领,确定使用型芯、型腔材料为P20及其它成型零部件材料。
第3章注射机的选择
从模具设计角度考虑,需了解注射机技术规范的主要项目有:
最大注射量,最大注射压力,最大锁模力,模具安装尺寸以及开模行程。
3.1注射量的计算
初选注射机:
根据塑件尺寸算得所有塑件总体积为6.16cm3
所以初选注射机的型号为:
XS—ZY—125型号的柱塞式
3.2注射机的有关工艺参数校核
3.2.1型腔数量的确定和校核
由于制品尺寸较小,为了不浪费材料,而且从生产成本经济性,及生产效率考虑,采用一模八腔,能够适应生产的需要。
3.2.2最大注射量的校核
nm+m1<=kmp
n——型腔的数量为8;
m——单个塑件的质量或体积,g/cm3;
m1————浇注系统所需塑件质量或体积,g/cm3
k——注射机最大注射量的利用系数,一般为0.8;
mp——注射机允许的最大注射量g/cm3;
系统凝料约为0.4cm3,则m1=0.4
∴左边=8×6.16+0.4=49.68
右边=0.8×125=100
∴左边<右边
∴不等式成立
∴注射量的标准符合要求。
3.2.3锁模力的校核
Fτ=p(nA+A1) Fτ——熔融塑件在分型面上的涨开力; Fp——注射量的额定锁模力 A——单个塑件在模具分型面上的投影面; A1——浇注系统在模具分型面上的投影面; P——成型压力MPa,大小一般为注射压力的80%; 由于制品为ABS材料,查得P=30MPa 左边=135.72KN 右边=500KN 左边<右边 不等式成立 所以锁模力符合要求。 3.2.4注射压力校核 由于注射机的额定注射压力为120MPa,而成型时所需的注射压力为30MPa, 所以注射压力符合要求。 3.2.5开模行程的校核 注射机的开模行程是有限制的,塑件从模具中取出时所需的开模距离必须小于注射机的最大开模距离,否则塑件无法从模具中取中。 由于本设计中注射机采用液压和机械取合作用的锁模机构,又是单分型面。 最大开模程度由连杆机构的最大行程的所决定,并不受模具温度的影响。 3.3模具与注射机的安装部分相关尺寸的校核 一般情况下设计模具时应对应校核的部分包括喷嘴尺寸、定位圈尺寸、模具的最大和最小厚度及模板上安装螺孔尺寸等。 喷嘴尺寸: 设计时,主流道起始端的球面必须比注射机喷嘴头部球面半径略大一些,主流道小端直径要比喷嘴直径略大,以防止主流道口部积存凝料而影响脱模。 具体的主流道与喷嘴尺寸如下所示: 已知: r=12mmd=4mm 又R=r+(1~2)mmD=d+(0.5~1)mm 所以取R=14mm;D=4.5mm 定位圈尺寸: 为了使模具主流道的中心线与注射机喷嘴的中心线重合,模具定模板的凸面的定位圈应与注射机固定模板上的定位孔呈较松动的间隙配合。 最大、最小模厚: 在模具设计中,应使模具的总厚度位于注射机可安装模具的最大模具厚度与最小模具之间。 同时应校核模具的外形尺寸,使得模具能从注射机的拉杆之间装入。 所以模具的总厚度应200mm到300mm之间。 安装螺纹尺寸: 注射模具的动模和定模固定板上的螺孔尺寸应分别与注射机动模板和定模板上的螺孔尺寸相适应。 模具在注射机的安装方法有两种: 一种是螺钉直接固定;另一种是用螺钉、压板固定。 当用螺钉直接固定时,模具固定板与注射机模板上的螺孔应完全吻合;而用压板固定时,只要在模具固定板需安放在压板的外侧附近有螺孔就能紧固,因此,压板固定具有较大的灵活性。 对于重量较大的大型模具,采用螺钉直接固定则较为安全,而本设计中,由于制品较小,所设计出的模具重量也较小,所以只需用螺钉、压板固定即可。 由上述数据可见,选用注射机的型号为: XS—Z—125。 额定注射量: 125cm3 注射压力: 120MPa 注射行程: 115mm 注射方式: 螺杆式 锁模力: 900KN 最大成型面积: 320cm3 最大开模行程: 300mm 模具的最大厚度: 300mm 模具最小厚度: 200mm 顶出形式: 两侧设有顶杆,机械顶出 喷嘴圆弧半径: 12mm 喷嘴孔直径: 4mm 动,定模固定板尺寸;428×458mm 机器外型尺寸: 3340×750×1550mm 第4章根据制品尺寸设计成型零部件 所谓工作尺寸是指成形零件上直接用以成形塑件部位的尺寸,主要有凹模和型芯的径向尺寸,凹模的深度和型芯的高度尺寸,中心距尺寸 4.1收缩率范围 塑件材料为ABS,其收缩率为0.4~0.7% 4.2采用平均收缩率 在我这次毕业设计中,采用品均收缩率: 0.55% 4.3模具成型零件工作尺寸计算 公式一览表: 型腔类尺寸: 45±0.28,22±0.22,10±0.16,3-4±0.14,2-2.69±0.12,2-5±0.14,14±0.18,18±0.20 型芯类尺寸: 3-1±0.12,4±0.14,3-18±0.20,2-6±0.14,37±0.26,8±0.16,14±0.18 尺寸计算如下: 74±0.28型腔类尺寸 平均值法: LS=74±0.28=74.280-0.56 Lm+(ΔZ/2)+(ΔC/2)=(Ls-Δ/2)+(Ls-Δ/2)S平 Lm=(1+S平)Ls-(Δ+ΔZ+ΔC)÷2 Lm0+△Z=[(1+S平)Ls-XΔ]0+△Z 取ΔZ=Δ/3X=0.75 Lm0+△Z=[(1+0.55%)×74.28-0.75×0.56]0+0.18 =74.270+0.18 公差带法: a.初算基本尺寸(最小值) Lm=(1+Smax)(Ls-Δ) =(1+0.7%)(74.28—0.56) =74.24 验算(最大值) (Lm+ΔZ+Δm)-LsSmin≤Ls 取ΔZ=Δ/3,Δm=Δ/3 (74.03+2/3×0.56)-74.28×0.4%≤74.28 74.10≤74.28 不等式成立 所以Lm0+△Z=74.460+0.18 30±0.22型腔类尺寸 平均值法: LS=30±0.22=22.220-0.44 Lm+(ΔZ/2)+(ΔC/2)=(Ls-Δ/2)+(Ls-Δ/2)S平 Lm=(1+S平)Ls-(Δ+ΔZ+ΔC)÷2 Lm0+△Z=[(1+S平)Ls-XΔ]0+△Z 取ΔZ=Δ/3X=0.75 Lm0+△Z=[(1+0.55%)×30.22-0.75×0.44]0+0.15 =30.060+0.15 公差带法: a.初算基本尺寸(最小值) Lm=(1+Smax)(Ls-Δ) =(1+0.7%)(30.22-0.44) =29.99 验算(最大值) (Lm+ΔZ+Δm)-LsSmin≤Ls 取ΔZ=Δ/3,Δm=Δ/3 (29.99+2/3×0.44)-30.22×0.4%≤30.22 ∴30.16≤30.22 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=30.160+0.15 7.5±0.14型腔深度尺寸 平均值法: HS=7.5±0.14=7.640-0.28 Hm+(ΔZ/2)+(ΔC/2)=(Hs-Δ/2)+(Hs-Δ/2)S平 Hm=(1+S平)Ls-(Δ+ΔZ+ΔC)÷2 Hm0+△Z=[(1+S平)Ls-XΔ]0+△Z 取ΔZ=△/3X=0.75 Hm0+△Z=[(1+0.55%)×7.64-0.75×0.28]0+0.093 =7.40+0.093 公差带法: a.初算基本尺寸(最小值) Hm=(1+Smax)(Hs-Δ) =(1+0.7%)(7.64-0.28) =7.41 验算(最大值) (Hm+ΔZ+Δm)-HsSmin≤Hs 取ΔZ=Δ/3,Δm=Δ/3 (7.41+2/3×0.28)-7.64×0.4%≤7.64 ∴7.57≤7.64 ∴不等式成立 ∴Hm0+△Z=7.410+0.093 55.59±0.12型腔类尺寸 平均值法: LS0-△=55.59±0.12=55.710-0.24 Lm+(ΔZ/2)+(ΔC/2)=(Ls-Δ/2)+(Ls-Δ/2)S平 Lm=(1+S平)Ls-(Δ+ΔZ+ΔC)÷2 Lm0+△Z=[(1+S平)Ls-XΔ]0+△Z 取ΔZ=Δ/3X=0.75 Lm0+△Z=[(1+0.55%)×55.71-0.75×0.24]0+0.08 =55.830+0.08 公差带法: a.初算基本尺寸(最小值) Lm=(1+Smax)(Hs-Δ) =(1+0.7%)(55.71-0.24) =55.85 验算(最大值) (Lm+ΔZ+Δmc)-LsSmin≤Hs 取ΔZ=Δ/3,Δmc=Δ/3 (55.85+2/3×0.24)-55.71×0.4%≤55.71 ∴55.68≤55.71 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=55.850+0.08 5.53±0.14型腔类尺寸 平均值法: LS=5.53±0.14=5.670-0.28 Lm+(ΔZ/2)+(ΔC/2)=(Ls-Δ/2)+(Ls-Δ/2)S平 Lm=(1+S平)Ls-(Δ+ΔZ+ΔC)÷2 Lm0+△Z=[(1+S平)Ls-XΔ]0+△Z 取ΔZ=Δ/3X=0.75 Lm0+△Z=[(1+0.55%)×5.67-0.75×0.28]0+0.093 =5.490+0.093 公差带法: a.初算基本尺寸(最小值) Lm=(1+Smax)(Ls-Δ) =(1+0.7%)(5.67-0.28) =5.43 验算(最大值) (Lm+ΔZ+Δm)-LsSmin≤Ls 取ΔZ=Δ/3,Δm=Δ/3 (5.43+2/3×0.28)-5.67×0.4%≤5.67 ∴5.61≤5.67 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=5.430+0.093 6.53±0.12型芯类尺寸 平均值法: ls=6.53±0.12=6.410+0.24 取ΔZ=Δ/3X=0.75 lm-△Z0=[(1+S平)ls+XΔ]-△Z0 =[(1+0.55%)×6.41+0.75×0.24]-0.080 =6.65-0.080 公差带法: a.初算基本尺寸(最大值) lm=(1+Smin)(ls+Δ) =(1+0.4%)(6.41+0.24) =6.68 验算(最小值) 取ΔZ=Δm=Δ/3 lm-ΔZ-Δm-lsSmax≥ls 6.68-(2/3)×0.24-6.41×0.7%≥6.41 左边=6.47 右边=6.41 ∴左边>右边 ∴不等式成立 ∴lm0-△Z=6.680-0.08 3±0.16型芯类深度尺寸 平均值法: hs=3±0.16=2.840+0.32 取ΔZ=Δ/3X=0.75 hm-△Z0=[(1+S平)hs+XΔ]-△Z0 =[(1+0.55%)×2.84+0.75×0.32]-0.1070 =3.09-0.1070 公差带法: a.初算基本尺寸(最大值) hm=(1+Smin)(hs+Δ) =(1+0.4%)(2.84+0.32) =3.16 验算(最小值) 取ΔZ=Δmc=Δ/3 hm-ΔZ-Δmc-hsSmax≥hs 3.16-(2/3)×0.32-2.84×0.7%≥2.84 不等式左边=2.90 右边=2.84 ∴左边>右边 ∴不等式成立 ∴lm0-△Z=8.190-0.107 40±0.26型芯类径向尺寸 平均值法: ls=40±0.26=39.740+0.52 取ΔZ=Δ/3X=0.75 lm-△Z0=[(1+S平)ls+XΔ]-△Z0 =[(1+0.55%)×39.74+0.75×0.52]-0.170 =40.34-0.170 公差带法: a.初算基本尺寸(最大值) lm=(1+Smin)(ls+Δ) =(1+0.4%)(39.74+0.52) =40.42 验算(最小值) 取ΔZ=Δm=Δ/3 lm-ΔZ-Δm-lsSmax≥ls 40.42-(2/3)×0.52-39.74×0.7%≥39.74 左边=39.79 右边=39.74 ∴左边>右边 ∴不等式成立 ∴lm0-△Z=40.420-0.17 45.53±0.20型芯类径向尺寸 平均值法: ls=45.53±0.20=45.330+0.4 取ΔZ=Δ/3X=0.75 lm-△Z0=[(1+S平)ls+XΔ]-△Z0 =[(1+0.55%)×45.33+0.75×0.4]-0.1330 =45.88-0.1330 公差带法: a.初算基本尺寸(最大值) lm=(1+Smin)(ls+Δ) =(1+0.4%)(45.88+0.4) =46.46 验算(最小值) 取ΔZ=Δm=Δ/3 lm-ΔZ-Δm-lsSmax≥ls 46.46-(2/3)×0.4-45.33×0.7%≥45.33 不等式左边=45.8 右边=45.33 ∴左边>右边 ∴不等式成立 ∴lm0-△Z=45.460-0.133 55.59±0.14型芯类尺寸 平均值法: ls=55.59±0.14=55.450+0.28 取ΔZ=Δ/3X=0.75 lm-△Z0=[(1+S平)ls+XΔ]-△Z0 =[(1+0.55%)×55.45+0.75×0.28]-0.0930 =55.96-0.0930 公差带法: a.初算基本尺寸(最大值) lm=(1+Smin)(ls+Δ) =(1+0.4%)(55.96+0.28) =56.24 验算(最小值) 取ΔZ=Δm=Δ/3 lm-ΔZ-Δm-lsSmax≥ls 56.24-(2/3)×0.28-55.59×0.7%≥55.59 左边=55.66 右边=55.59 ∴左边>右边 ∴不等式成立 ∴lm0-△Z=56.240-0.093 28±0.18型芯类尺寸 平均值法: Ls=28±0.18=27.820+0.36 取ΔZ=Δ/3X=0.75 Lm-△Z0=[(1+S平)ls+XΔ]-△Z0 =[(1+0.55%)×27.82+0.75×0.36]-0.120 =28.24-0.120 公差带法: a.初算基本尺寸(最大值) Lm=(1+Smin)(ls+Δ) =(1+0.4%)(28.24+0.36) =28.6 验算(最小值) 取ΔZ=Δmc=Δ/3 Lm-ΔZ-Δm-LsSmax≥ls 28.6-(2/3)×0.36-27.82×0.7%≥27.82 左边=28.1 右边=27.82 ∴左边>右边 ∴不等式成立 ∴Lm0-△Z=28.60-0.12 第5章型腔壁厚计算 在注射成型过程中,型腔承受塑料熔体的高压作用,因此模具型腔应该有足够的强度。 型腔强度不够将发生塑性变形,甚至破裂;刚度不够将产生过大弹性变形导致型腔向外膨胀,并产生益料间隙 整体式矩形型腔侧壁厚度计算: 5.1按刚度条件计算 整体式矩形型腔的任一侧壁均可看做是三边固定,一边自由的矩形板。 在塑料溶体压力作用下,矩形的最大变形发生在自由的中点,变形量为: δmax=cpH14/Es3 应使δmax≤[δ],按刚度条件计算壁厚: S≥3√cpH41/E[δ] S≥3√10/22*30Mpa1041/2.06*105Mpa*0.05 p-矩形型腔侧壁厚度,mm H1-承受熔体压力的侧壁高度,mm E-钢的弹性模量,取2.06*105Mpa c-有H1/l决定的系数 5.2按强度条件计算侧壁厚度 整体式矩形型腔侧壁的最大弯曲应力为δmax=Mmax/W 式中δmax-型腔侧壁的最大弯曲应力 Mmax-型腔侧壁的最大弯曲矩 W-抗弯截面系数 由于H1/l≥0.41 S≥√pl2(1+Wα)/2[δ] S≥√30Mpa*222(1+0.148)/2*2.06*105Mpa 根据本设计中选择的模架和型腔的分布,壁厚符合计算要求。 第6章浇注系统的设计 注射模的浇注系统是指塑料熔体从注射机喷嘴进模具开始到型腔为止所流经的通道,它的作用是将熔体平稳地引入模具型腔,并在填充和固化定型过程中,将型腔内气体顺利排出,且将压力传递到型腔的各个部位,以获得组织致密、外形清晰、表面光洁和尺寸稳定的塑件。 浇注系统可分为普通浇注系统和热流道浇注系统两大类。 本设计中采用的是普通浇注系统。 浇注系统由主流道、分流道、浇口及冷料穴等四部分组成。 浇注系统的设计原则: 1.了解塑料的成型性能; 2.尽量避免或减少产生熔接痕; 3.有利于型腔中气体的排出; 4.防止型芯的变形和嵌件的位移; 5.尽量采用较短的流程充满型腔; 6.流动距离比和流程充满型腔。 6.1主流道的设计 主流道通常位于模具的入口处,其作用是将注塑机喷嘴注出的塑料熔体导入分流道或型腔,其形状为圆锥形,便于塑料熔体的流动及流道,由于要与高温塑料及喷嘴反复接触,所主流道常设计成可拆卸的主流道衬套,如下所示: 由于D=d+(0.5-1)mm;R2=R1+(0.5-1)mm=1°-2°;浇口套中主流道的长度为75mm,而注射机上的d=4mm;R1=12mm 所以去D=4.5mm;R2=14mm 此主流道可以适用于大批量生产的模具。 流道的表面粗糙度Ra≤0.8um。 浇口套一般采用碳素工具钢T8A、T10A等材料制造,热处理硬度53~57HRC。 主流道被设计成圆柱形,模具分型后与塑件一起留在动模,推出机构工作时与塑件一起推出模外。 主流道与注射机的喷嘴接触部位被设计成平面或球面,为了减少注射过程中的变形与磨损,可在该部位模具上分型两侧的动,定模板上镶入镶块。 6.2分流道的设计
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- 壳体 注射 设计 说明书