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相平衡
第四章相平衡
物质在温度、压力、成分变化时,其状态可以发生改变。
相图就是表示物质的状态和温度、压力、成分之间的关系的简明图解,即相图是研究一个多组分(或单组分)多相体系的平衡状态随温度、压力、组分浓度等的变化而改变的规律。
利用相图,我们可以知道在热力学平衡条件下,各种成分的物质在不同温度、压力下的相组成、各种相的成分、相的相对量。
因为相图表示的是物质在热力学平衡条件下的情况,所以又称之为平衡相图。
由于我们涉及到的材料一般都是凝聚态的,压力的影响极小,所以通常的相图是指在恒压下(一个大气压)物质的状态与温度、成分之间的关系图。
材料的性质除了与化学组成有关外,还取决于其显微结构,即其中所包含的每一相(晶相、玻璃相及气孔)的组成、数量和分布。
研究材料显微结构的形成,需要综合考虑热力学和动力学这二方面的因素。
相图为我们从热力学平衡角度判断系统在一定的热力学条件下所趋向的最终状态,提供了十分有用的工具。
所以对材料的研究与生产来说,相图可以帮助我们正确选择配料方案及工艺制度,合理分析生产过程中的质量问题以及帮助我们进行新材料的研制。
第一节相图的基本知识
1876年吉布斯以严谨的热力学为工具,推导了多相图体系的普遍规律——相律。
经过长期实践的检验,相律被证明是自然界最普遍的规律之一。
材料系统的相图当然也不会例外。
但由于材料是一种固体材料,材料系统的相图与以气、液相为主的一般化工生产中所涉及的平衡体系相比,具有自己的特殊性。
简要地讨论一下这个问题,对我们今后正确理解和实际应用材料相图是有帮助的。
相图又称平衡状态图。
顾名思义,相图上所表示的体系所处的状态是一种热力学平衡态,即一个不再随时间而发生变化的状态。
体系在一定热力学条件下从原先的非平衡态变化到该条件下的平衡态,需要通过相与相之间的物质传递,因而需要一定的时间。
但这个时间可长可短,依系统的性质而定。
从0℃的水中结晶出冰,显然比从高温SiO2熔体中结晶出方石英要快得多。
这是由相变过程的动力学因素所决定的。
然而,这种动力学因素在相图中完全不能反映,相图仅指出在一定条件下体系所处的平衡状态(即其中所包含的相数,各相的形态、组成和数量),而不管达到这个平衡状态所需要的时间,这是相图的热力学属性。
无机非金属材料体系的高温物理化学过程要达到一定条件下的热力学平衡状态,所需要的时间往往比较长,由于动力学原因,热力学非平衡态,即介稳态,经常出现于无机非金属材料系统中,因此实际进行的过程不一定达到相图上所指示的平衡状态。
但相图所指示的平衡状态表示了在一定条件下系统所进行的物理化学变化的本质、方向和限度,因而它对于我们从事科学研究以及解决实际问题仍然具有重要的指导意义。
下面来讨论相图中的组分、相及相律,根据吉布斯相律:
式中:
f——自由度数,即在温度、压力、组分浓度等可能影响系统平衡状态的变量中,可以在一定范围内任意改变而不会引起旧相消失或新相产生的独立变量的数目;
c——独立组分数,即构成平衡物系所有各相组成所需要的最少组分数;
p——相数;
2——指温度和压力这二个影响系统平衡的外界因素。
在学习具体系统之前,有必要根据材料物系的特点,先对材料系统中的组分、相及相律的运用分别加以具体讨论,以便建立比较明确的概念。
一、组分及独立组分
系统中每一个能单独分离出来并能独立存在的化学纯物质称为组分,组分的数目称组分数。
独立组分是指足以表示形成系统中各相组成所需要的最少数目的物质。
它的数目称为独立组分数,以符号c表示。
通常把具有n个独立组分的系统称为n元系统。
按照独立组分数的不同,可将系统分为单元系统(c=1)、二元系统(c=2)、三元系统(c=3)等。
在系统中各组分之间如果不发生化学反应,则
独立组分数=组分数
系统中若存在化学反应,则
独立组分数=组分数-独立化学平衡关系式数
例如CaCO3加热分解,存在下述反应:
CaCO3(s)⇋CaO(s)+CO2(g)↑
此时系统虽有三个组分,但独立组分数只有两个,因为在系统中的三个组分之间存在一个化学反应,当达到平衡时,只要系统中有任何两个组分的数量已知,那么,第三种组分的数量将由反应式确定,不能任意变动。
二、相
按照相的定义,相是指系统中具有相同物理性质和化学性质的均匀部分。
需要注意的是这个“均匀”的要求是严格的,非一般意义上的均匀,而是一种微观尺度上的均匀。
按照上述定义,我们分别讨论在材料系统相图中经常会遇到的各种情况。
1、形成机械混合物
几种物质形成的机械混合物,不管其粉磨得多细,都不可能达到相所要求的微观均匀性,因而都不能视为单相。
有几种物质就有几个相。
在材料系统中,在低共熔温度下从具有低共熔组成的液相中析出的低共熔混合物是几种晶体的混合物。
因而,从液相中析出几种晶体,即产生几种新相。
2、生成化合物
组分间每生成一个新的化合物,即形成一种新相。
当然,根据独立组分的定义,新化合物的生成,不会增加系统的独立组分数。
3、形成固溶体
由于在固溶体晶格上各组份的化学质点是随机均匀分布的,其物理性质和化学性质符合相的均匀性要求,因而几个组份间形成的固溶体算一个相。
4、同质多晶现象
在材料系统中,这是极为普遍的现象。
同一物质的不同晶型(变体)虽具有相同的化学组成,但由于其晶体结构和物理性质不同,因而分别各自成相。
有几种变体,即有几个相。
5、高温熔体
组分在高温下熔融所形成的熔体,即材料系统中的液相,一般表现为单相。
如发生液相分层,则在熔体中有二个相。
6、介稳变体
介稳变体是一种热力学非平衡态,一般不出现于相图中。
鉴于在材料系统中,介稳变体实际上经常产生,为了实用上的方便,在某些一元二元系统中,也可能将介稳变体及由此而产生的介稳平衡的界线标示于相图上。
这种界线一般不用实线,而用虚线表示,以与热力学平衡态相区别。
三、材料系统中的相律
不含气相或气相可以忽略的系统称为凝聚系统。
在温度和压力这二个影响系统平衡的外界因素中,压力对不包含气相的固液相之间的平衡影响不大,变化不大的压力实际上不影响凝聚系统的平衡状态。
大多数材料(硅酸盐物质)属难熔化合物,挥发性很小,因而材料系统一般均属于凝聚系统,由于对凝聚系统而言,压力这一平衡因素可以忽略(如同电场、磁场对一般热力学体系相图的影响可以忽略一样),加以通常我们是在常压下研究体系和应用相图的,因而相律在凝聚系统中具有如下形式:
本章在讨论二元以上的系统时均采用上述相律表达式,此时虽然相图上没有特别标明,应理解为是在外压为105Pa下的等压相图。
并且即使外压变化,只要变化不是太大,对系统的平衡不会有多大影响,此相图仍然适用。
对于一元凝聚系统,为了能充分反映纯物质的各种聚集状态(包括超低压的气相和超高压可能出现的新的晶型),我们并不把压力恒定,而是仍取为变量,这是需要引起注意的。
第二节单元系统相图
单元系统中只有一种组分,不存在浓度问题,影响系统的平衡因素只有温度和压力,因此单元系统相图是用温度和压力二个坐标表示的。
单元系统中c=l,根据相律
系统中的相数不可能少于一个,因此单元系统的最大自由度为2,这二个自由度即为温度和压力;自由度最少为零,所以系统中平衡共存的相数最多为三个,不可能出现四相平衡或五相平衡的状态。
在单元系统中,系统的平衡状态取决于温度和压力,只要这二个参变量确定,则系统中平衡共存的相数及各相的形态,便可根据其相图确定。
因此相图上的任意一点都表示了系统的一定平衡状态,我们称之为“状态点”。
一、水型物质与硫型物质
利用水的一元相图,对我们理解一元相图如何通过不同的几何要素(点、线、面)来表达系统的不同平衡状态是有帮助的。
在水的一元相图上(图10-1),整个图面被三条曲线划分为三个相区aob、coa及boc,分别代表冰,水,汽的单相区。
在这三个单相区内,显然温度和压力都可以在相区范围内独立改变而不会造成旧相消失或新相产生,因而自由度为2。
我们称这时的系统是双变量系统,或说系统是双变量的。
把三个单相区划分开来的三条界线代表了系统中的二相平衡状
图10-1水的相图图10-2具有多晶转变的单元系统相图
态:
oa代表水汽二相平衡共存,因而oa线实际上是水的饱和蒸汽压曲线(蒸发曲线);ob代表冰汽二相的平衡共存,因而ob线实际上是冰的饱和蒸汽压曲线(升华曲线);oc线则代表冰水二相平衡共存,因而oc线是冰的熔融曲线。
在这三条界线上,显然在温度和压力中只有一个是独立变量,当一个参数独立变化时,另一参量必须沿着曲线指示的数值变化,而不能任意改变,这样才能维持原有的二相平衡,否则必然造成某一相的消失。
因而此时系统的自由度为1,是单变量系统。
三个单相区,三条界线会聚于o点,o点是一个三相点,反映了系统中的冰、水、汽三相平衡共存的状态。
三相点的温度和压力是严格恒定的。
要想保持系统的这种三相平衡状态,系统的温度和压力都不能有任何改变,否则系统的状态点必然要离开三相点,进人单相区或界线,从三相平衡状态变为单相或二相平衡状态,即从系统中消失一个或二个旧相。
因此,此时系统的自由度为零,处于无变量状态。
水的相图是一个生动的例子,说明相图如何用几何语言把一个系统所处的平衡状态直观而形象地表示出来。
只要知道了系统的温度、压力,即只要确定了系统的状态点在相图上的位置,我们便可以立即根据相图判断出此时系统所处的平衡状态:
有几个相平衡共存,是哪几个相。
在水的相图上值得一提的是冰的熔点曲线oc向左倾斜,斜率为负值。
这意味着压力增大,冰的熔点下降。
这是由于冰熔化成水时体积收缩而造成的。
oc的斜率可以根据克劳修斯-克拉贝隆方程计算:
。
冰熔化成水时吸热△H>0,而体积收缩△V<0,因而造成
<0。
像冰这样熔融时体积收缩的物质统称为水型物质,但这些物质并不多,铋、镓、锗、三氯化铁等少数物质属于水型物质。
印刷用的铅字用铅铋合金浇铸,就是利用其凝固时的体积膨胀以充填铸模。
对于大多数物质来说,熔融时体积膨胀,相图上的熔点曲线向右倾斜。
压力增加,熔点升高。
这类物质统称之为硫型物质。
二、可逆和不可逆多晶转变的单元相图
图10-2是具有多晶转变的单元系统相图的一般形式。
图中实线把相图划分为四个单相区,ABF是低温稳定的晶型I的单相区;FBCE是高温稳定的晶型Ⅱ的单相区;ECD是液相(熔体)区;低压部分的ABCD是气相区。
把二个单相区划分开来的曲线代表了系统中的二相图状态;AB,BC分别是晶型I和晶型Ⅱ的升华曲线;CD是熔体的蒸气压曲线;BF是晶型I和晶型Ⅱ之间的晶型转变线;CE是晶型Ⅱ的熔融曲线。
代表系统中三相平衡状态的三相点有二个:
B点代表晶型I、晶型Ⅱ和气相的三相平衡;C点表示晶型Ⅱ、熔体和气相的三相平衡。
图上的虚线表示出系统中可
图10-3具有可逆(a)和不可逆(b)多晶转变的单元相图
能出现的各种介稳平衡状态(在一个具体的单元系统中,是否出现介稳状态,出现何种形式的介稳状态,依组分的性质而定)。
FBGH是过热晶型I的介稳单相区,HGCE是过冷熔体的介稳单相区,BGC和ABK是过冷蒸气的介稳单相区,KBF是过冷晶型Ⅱ的介稳单相区。
把二个介稳单相区划分开的用虚线表示的曲线,代表了相应的介稳二相图状态;BG和GH分别是过热晶型I的升华曲线和熔融曲线;GC是过冷熔体的蒸气压曲线;KB是过冷晶型Ⅱ的蒸气压曲线。
三个介稳单相区会聚的G点代表过热晶型I、过冷熔体和气相之间的三相介稳平衡状态,是一个介稳三相点。
图10-3是具有可逆和不可逆多晶转变的单元相图。
图10-3(a)为可逆转变形式,其特点是晶型转变温度低于二个晶相的熔点,而且晶型转变温度点处在稳定相区之内。
由该图可以看出,当系统温度低于晶型转变温度时,β相是稳定的;当系统温度高于晶型转变温度时,α相是稳定的。
即在一定的温度范围内都存在一个稳定的晶相,在晶型转变温度时二相可以互相转变,故称为可逆转变。
这种转变关系可表示为:
。
图10-3(b)为不可逆转变形式,其特点是晶型转变温度高于二个晶相的熔点,并且晶型转变温度点处在稳定相区之内。
由该图可以看出,当系统温度低于晶型转变温度时,α相总有转变为β相的自发趋势,α相是不稳定的。
当熔体慢慢冷却时,不能析出α相,而是析出β相;只有当熔体快速冷却时,方能得到介稳的α相。
所以在一般情况下,α相可以转变为β相,但β相不能直接转变为α相,即是不可逆转变过程。
这种转变关系可表示为:
β晶型熔体
α晶型
三、SiO2系统
SiO2在加热或冷却过程中具有复杂的多晶转变。
SiO2相图(图10-4)示出了各种变体的稳定范围以及它们之间的晶型转化关系。
SiO2各变体及熔体的饱和蒸气压极小(温度为2000K时,仅10-7MPa),相图上的纵坐标是故意放大的,以便于表示各界线上的压力随温度的变化趋势。
此相图的实线部分把全图划分成六个单相区,分别代表了β-石英,α-石英,α-鳞石英,α-
图10-4SiO2相图
方石英,SiO2高温熔体及SiO2蒸气六个热力学稳定态存在的相区。
每二个相区之间的界线代表了系统中的二相平衡状态。
如LM代表了β-石英与SiO2蒸气之间的二相平衡,因而实际上是β-石英的饱和蒸气压曲线。
OC代表了SiO2熔体与SiO2蒸气之间的二相平衡,因而实际上是SiO2高温熔体的饱和蒸气压曲线。
MR、NS、DT是晶型转变线,反映了相应的两种变体之间的平衡共存。
如MR线表示出了β-石英和α-石英之间相互转变的温度随压力的变化。
OU线则是α-方石英的熔点曲线,表示了α-方石英与SiO2熔体之间的二相平衡。
每三个相区会聚的一点都是三相点。
图中有四个三相点。
如M点是代表β-石英、α-石英与SiO2蒸气三相平衡共存的三相点,O点则是α-方石英、SiO2熔体与SiO2蒸气三相平衡共存的三相点。
由于晶体结构上的差异较大,α-石英、α-鳞石英与α-方石英之间的晶型转变困难(这种转变通常称之为一级变体间的转变,而石英、鳞石英与方石英的高低温型,即α、β、γ型之间的转
变则称为二级变体间的转变)。
只要加热或冷却不是非常缓慢的平衡加热或冷却,则往往会产生一系列介稳状态。
这些可能发生的介稳态都用虚线表示在相图上。
如α-石英加热到870℃时应转变为α-鳞石英,但如果加热速度不是足够慢,则可能成为α-石英的过热晶体,这种处于介稳态的α-石英可能一直保持到1600℃(N'点)直接熔融为过冷的SiO2熔体。
因此NN'实际上是过热α-石英的饱和蒸气压曲线,反映了过热α-石英与SiO2蒸气二相之间的介稳平衡状态。
DD'则是过热α-鳞石英的饱和蒸气压曲线,这种过热的α-鳞石英可以保持到1670℃(D'点)直接熔融为SiO2过冷熔体。
在不平衡冷却中,高温SiO2熔体可能不在1713℃结晶出α-方石英,而成为过冷熔体。
虚线ON'在CO的延长线上,是过冷SiO2熔体的饱和蒸气压曲线,反映了过冷SiO2熔体与SiO2蒸气二相之间的介稳平衡。
α-方石英冷却到1470℃时应转变为α-鳞石英,实际上却往往过冷到230℃转变成与α-方石英结构相近的β-方石英。
α-鳞石英则往往不在870℃转变成α-石英,而是过冷到163℃转变为β-鳞石英,β-鳞石英在120℃下又转变成γ-鳞石英。
β-方石英、β-鳞石英与γ-鳞石英虽然都是低温下的热力学不稳定态,但由于它们转变为热力学稳定态的速度极慢,实际上可以长期保持自已的状态。
α-石英与β-石英在573℃下的相互转变,由于彼此间结构相近,转变速度很快,一般不会出现过热过冷现象。
由于各种介稳状态的出现,相图上不但出现了这些介稳态的饱和蒸气压曲线及介稳晶型转变线,而且出现了相应的介稳单相区以及介稳三相点(如N'、D'),从而使相图呈现出复杂的形态。
对SiO2相图稍加分析,不难发现:
SiO2所有处于介稳状态的变体(或熔体)的饱和蒸气压都比在相同温度范围内处于热力学稳定态的变体的饱和蒸气压高。
在一元系统中,这是一条普遍规律。
这表明,介稳态处于一种较高的能量状态,它有自发转变为热力学稳定态的趋势,而处于较低能量状态的热力学稳定态则不可能自发转变为介稳态。
理论和实践都证明:
在给定温度范围内,具有最小蒸气压的相一定是最稳定的相,而二个相如果处于平衡状态,其蒸气压必定相等。
石英是材料工业上应用十分广泛的一种原料。
SiO2相图因而在生产和科学研究中有重要价值。
现举耐火材料硅砖的生产和使用作为一个例子。
硅砖系用天然石英(β-石英)作原料经高温锻烧而成。
如上所述,由于介稳状态的出现,石英在高温煅烧冷却过程中实际发生的晶型转变是很复杂的。
β-石英加热至573℃很快转变为α-石英,而α-石英当加热到870℃时并不是按相图指示的那样转变为鳞石英,在生产的条件下,它往往过热到1200~1350℃(过热α-石英饱和蒸气压曲线与过冷α-方石英饱和蒸气压曲线的交点V,此点表示了这二个介稳相之间的介稳平衡状态)时直接转变为介稳的α-方石英。
这种实际转变过程并不是我们所希望的。
我们希望硅砖制品中鳞石英含量越多越好,而方石英含量越少越好。
这是因为在石英、鳞石英、方石英三种变体的高低温型转变中(即α、β、γ二级变体之间的转变),方石英体积变化最大(2.8%),石英次之(0.82%),而鳞石英最小(0.2%)。
如果制品中方石英含量高,则在冷却到低温时由于α-方石英转变成β-方石英伴随着较大的体积收缩而难以获得致密的硅砖制品。
那末,如何可以促使介稳的α-方石英转变为稳定态的α-鳞石英呢?
生产上一般是加入少量氧化铁和氧化钙作为矿化剂。
这些氧化物在1000℃左右可以产生一定量的液相,α-石英和α-方石英在此液相中的溶解度大,而α-鳞石英在其中的溶解度小,因而,α-石英和α-方石英不断溶入液相,而α-鳞石英则不断从液相中析出。
生成一定量的液相还可以缓解由于α-石英转化为介稳态的α-方石英时巨大的体积膨胀在坯体内所产生的应力。
虽然在硅砖生产中加入矿化剂,创造了有利的动力学条件,促成大部分介稳的α-方石英转变成α-鳞石英,但事实上最后必定还会有一部分未转变的方石英残留于制品中。
因此,在硅砖使用时,必须根据SiO2相图制订合理的升温制度,防止残留的方石英发生多晶转变时将窑炉砌砖炸裂。
四、ZrO2系统
ZrO2相图(如图10-5所示)比SiO2相图要简单得多。
这是由于ZrO2系统中出现的多晶现象和介稳状态不象SiO2系统那样复杂。
ZrO2有三种晶型:
单斜ZrO2、四方ZrO2和立方ZrO2。
单斜ZrO2加热到1200℃时转变为四方ZrO2,这个转变速度很快,并伴随7%~9%的体积收缩。
但在冷却过程中,四方ZrO2往往不在1200℃转变成单斜ZrO2,而在1000℃左右转变,即从差热分析图上虚线表示的四方ZrO2转变成稳定的单斜ZrO2(图10-6)。
这种滞后现象在多晶转变中是经常可
以观察到的。
ZrO2是特种陶瓷的重要原料。
由于其单斜型与四方型之间的晶型转变伴随有显著的体积变化,造成ZrO2制品在烧成过程中容易开裂,生产上需采取稳定措施。
通常是加入适量的CaO或Y2O3。
在1500℃以上四方ZrO2可以与这些稳定剂形成立方晶型的固溶体。
在冷却过程中,这种固溶体不会发生晶型转变,没有体积效应,因而可以避免ZrO2制品的开裂。
这种经稳定处理的ZrO2称为稳定化立方ZrO2。
ZrO2的熔点很高(2680℃),是一种优良的耐火材料。
氧化锆又是一种高温固体电解质,利用其导氧、导电性能,可以制备氧敏传感器元件。
此外,利用ZrO2发生晶型转变时的体积变化,图10-6ZrO2的差热曲线
可以对陶瓷材料进行相变增韧。
第三节二元相图的基本类型
二元系统中存在二种独立组分,由于这二个组分之间可能存在着各种不同的物理作用和化学作用,因而二元系统相图的类型比一元相图要多得多。
阅读任何一张二元相图,重要的是必须弄清这张相图所表示的系统中所发生的物理化学过程的性质以及相图如何通过不同的几何要素(点、线、面)来表示系统的不同平衡状态。
在本节中,我们仅把讨论范围局限于无机非金属材料和金属材料体系所属的只涉及固液相图的凝聚系统。
对于二元凝聚系统:
当f=0时,p=3,即二元凝聚系统中可能存在的平衡共存的相数最多为三个。
当p=1时,f=2,即系统的最大自由度数为2。
由于凝聚系统不考虑压力的影响,这二个自由度显然是指温度和浓度。
二元凝聚系统相图是以温度为纵坐标,系统中任一组分的浓度为横坐标来绘制的。
依系统中二个组分之间的相互作用不同,二元相图可以分成若干基本类型。
熟悉了这些基本类型的相图,阅读具体系统的相图就不会感到困难了。
一、具有一个低共熔点的简单二元相图
这类体系的特点是:
两个组分在液态时能以任何比例互溶,形成单相溶液;但在固态时则完全不互溶,二个组分各自从液相中分别结晶。
组分间无化学作用,不生成新的化合物。
虽然这类相图具有最简单的形式(图10-7),但却是学习其它类型二元相图的重要基础。
因此,对这张相图需稍加详尽地予以讨论。
图中的a点是组分A的熔点,b点是组分B的熔点,E点是组分A和组分B的二元低共熔点。
液相线aE、bE和固相线GH把整个相图划分成四个相区。
液相线aE、bE以上的L相区是高温熔体的单相区。
固相线GH以下的A+B相区是由晶体A和晶体B组成的二相区。
液相线与固相线之间有二个相区,aEG代表液相与组分A的晶体平衡共存的二相区(L+A),bEH则代表液相与组分B的晶体平衡共存的二相区(L+B)。
图10-7具有一个低共熔点的简单二元相图图10-8M配料的冷却曲线
掌握此相图的关键是理解aE、bE二条液相线及低共熔点E的性质。
液相线aE实质上是一条饱和曲线(或称熔度曲线,类似含水二元系统的溶解度曲线),任何富A高温熔体冷却到aE线上的温度,即开始对组分A饱和而析出A的晶体;同样,液相线bE则是组分B的饱和曲线,任何富B高温熔体冷却到bE线上的温度,即开始对组分B饱和而析出B的晶体。
E点处于这二条饱和曲线的交点,意味着E点液相同时对组分A和组分B饱和。
因而,从E点液相中将同时析出A晶体和B晶体,此时系统中三相图,f=0,即系统处于无变量的平衡状态,因而低共熔点E是此二元系统中的一个无变量点。
E点组成称为低共熔组成,E点温度则称为低共熔温度。
现以组成为M的配料加热到高温完全熔融,然后平衡冷却析晶的过程来说明系统的平衡状态如何随温度而变化。
将M配料加热到高温的M’点,因M’处于L相区,表明系统中只有单相的高温熔体(液相)存在。
将此高温熔体冷却到TC温度,液相开始对组分A饱和,从液相中析出第一粒A晶体,系统从单相图状态进入二相图状态。
根据相律:
f=1,即为了保持这种二相平衡状态,在温度和液相组成二者之间只有一个是独立变量。
事实上,A晶体的析出,意味着液相必定是A的饱和溶液,温度继续下降时,液相组成必定沿着A的饱和曲线aE从C点向E点变化,而不能任意改变。
系统冷却到低共熔温度TE,液相组成到达低共熔点E,从液相中将同时析出A晶体和B晶体,系统从二相平衡状态进人三相平衡状态。
按照相律,此时系统的f=0,系统是无变量的,即只要系统中维持着这种三相平衡关系,系统的温度就只能保持在低共熔温度TE不变,液相组成也只能保持在E点的低共熔组成不变。
此时,从E点液相中不断按E点组成中的A和B的比例析出晶体A和晶体B。
当最后一滴低共熔组成的液相析出A晶体和B晶体后,液相消失,系统从三相平衡状态回到二相平衡状态,因而系统的温度又可继续下降。
整个析晶过程发生的相变化可用冷却曲线表示于图10-8。
利用杠杆规则,我们还可以对析晶过程的相变化进一步作定量分析。
在运用杠杆规则时,需要分清系统组成点、液相点、固相点的概念。
系统组成点(简称系统点)取决于系统的总组成,是由原始配料组成决定的。
在加热或冷却过程中,尽管组分A和组分B在固相与液相之间不断转移,但仍在系统内,不会逸出系统以外,因而系统的总组成是不会改变的。
对于M配料而言,系统点必定在MM’线上变化。
系统中的液相组成和固相组成是随温度不断变化的,
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