卸料平台施工方案.docx
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卸料平台施工方案
葡醍海湾A2期一组团二标段工程
转料平台
施工方案
编制:
审核:
审批:
目录
一、工程概况2
二、编制依据2
三、材料要求2
四、搭设要求3
四、安全管理4
五、安拆规定4
六、使用保护5
七、计算5
八、附图12
转料平台施工方案
一、工程概况
因场地有限和钢筋模板工程材料周转需要,需在基坑周边搭设临时卸料平台。
该卸料平台主要用于木枋、钢管、模板、钢筋等材料的吊装转运。
为规范卸料平台的安全搭设并符合使用要求,特编制此方案。
二、编制依据
a、葡醍海湾A2期一组团二标段工程边坡支护设计图纸;
b、《建筑施工手册》(第四版);
c、《建筑施工脚手架实用手册》;
d、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91;
e、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002;
f、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011;
g、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011;
三、材料要求
1、材料选用情况
a、钢管:
脚手架钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管(考虑到材料锈蚀等损耗,计算时按φ48×3.0计算),用于横向水平杆的钢管最大长度不大于2m,其他杆不大于6.0m,每根钢管最大重量不应超过23kg,以便适合人工搬运。
b、扣件:
扣件式钢管脚手架采用锻铸铁铸造的扣件,其材质符合《钢管脚手架》(GB15831-2006)的要求;螺栓螺帽采用3号钢,其技术要求应符合《GB5-86》和《GB41-66》的规定;铆钉采用20、25号铆钉钢。
所使用的扣件具有出厂合格证明。
有裂缝、变形的扣件严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。
在使用时,直角扣件和螺旋扣件不允许沿轴心方向承受拉力;直角扣件不允许沿十字轴方向承受扭力;对接扣件不宜承受拉力,当用于竖向节点时只允许承受压力。
扣件的紧固力矩应控制在40~65N.m之间。
使用直角和螺旋扣件紧固时,钢管端部伸出扣件盖板边缘不小于100mm。
扣件夹紧钢管时,开口处最小距离不小于5mm;回转扣件的两旋转面间隙小于1mm。
在设计计算时,扣件抗滑设计值按每个对接扣件3.2kN,每个直角或旋转扣件8.0kN取值。
c、木枋:
采用杉木或松木制作,其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》(GBJ-5)中Ⅱ级材质的规定。
2、材料保管与使用
a、试验检验按现行国家行业规范的规定进行,进行试验检验的机构取得烟台市建设行政主管部门颁发的试验机构资质证书。
b、采购进场的各类原材料都有出厂合格证及检验报告。
c、经检验合格的构配件按品种、规格分类,堆放整齐、平稳,堆放场地不得有积水。
四、搭设要求
1、基础处理:
卸料平台直接从基坑底部搭设起来,底部基础为100mm的C15混凝土配筋垫层。
钢管底部采用宽度为200mm、厚度为50mm的垫木,排水措施为褥垫层单位施工的排水盲沟。
2、立杆:
纵向间距800mm,横向间距800mm,立杆的接头应错开50%,立杆垂直偏差不大于8mm。
立杆对接必须采用对接接头。
3、斜撑、剪刀撑:
斜撑采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管,由扫地杆开始支撑到卸料平台顶部处,与水平面成45°角。
4、横杆:
步距为1.0m,上下横杆的接头位置应错开,同一水平面的内外大横杆接头应错开一跨间,大横杆架设在立杆内侧,大横杆水平偏差控制在5cm以内。
扫地杆离地20cm。
5、栏杆:
栏杆高出平台面1200,平行于大横杆之上,设两道用扣件与立杆紧固,栏杆钢管伸出立杆之外不小于10cm,伸出长度应尽量保持一致。
6、卸料平台搭设的技术要求与允许偏差参照钢管脚手架的技术要求与允许偏差:
项次
项目
技术要求
允许偏差
1
地
基
基
础
表面
坚实平整
地基土质
符合技术要求
排水
不积水
垫板
不晃动
底座
不滑动
2
立杆垂直度
<1/200架高
3
间距
步距偏差
±20mm
柱距偏差
±50mm
排距偏差
±20mm
4
大横杆高差
杆两端
±20mm
同跨同一横截面内高差
±10mm
5
扣件
安装
中心节点处各扣件中心节点
≤150mm
两根相邻立柱对接扣件高差
—50mm
扣件螺栓拧紧扭力矩
6
剪刀撑斜杆与地面的偏差
7
脚手板外伸偏差,搭接
+50mm
7、卸料平台顶部先满木枋,木枋上边铺设木模板,模板用铁钉钉在木枋上固定牢固。
四、安全管理
项目部安全领导小组
组长:
黄志杰
副组长:
张永红、李新立、丁俊
成员:
钟蕾、宋鸿霖、蔡彬、孙玉静、石帮、卢贵斌
卸料平台使用与管理责任人:
李太树
验收责任人:
王永
五、安拆规定
1、架子工作业时,必须戴好安全帽,系安全带,严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋,工具及零件应放在工具包内,服从指挥,集中思想、相互配合,拆卸下来的材料不乱抛、乱扔。
脚手架作业下方不准站人,架子工不准在脚手架上打闹,开玩笑。
2、凡遇六级以上大风或下雨天气时,不得使用转料平台。
雨后作业,应待脚手架上雨水吹干后进行,防止滑落。
3、在靠近电源处搭拆时,必须将电源先切断或变更位置,方可进行,不允许将电源线拉在脚手架上,以防漏电伤人。
4、拆卸时应按先上后下的顺序进行,即后搭的先拆,先搭的后拆,同一部位拆除顺序是:
栏杆→脚手钢笆片→剪刀撑→横杆→立杆,并按一步一清的原则进行,要严禁上下同时进行拆除作业。
5、拆除时应设置警戒区域和警戒标志,有专人指挥,上呼下应,左右协作,当拧开与另一人有关的扣件时,应提醒对方。
拆除下来的各部件应用滑轮或绳索运送到指定位置,不得从高空向下抛掷。
6、拆除过程中,不宜中途换人,如必须换人时,应将安全技术要求交底清楚。
7.操作平台上标明容许荷载,每平米人员和物料总重量严禁超过1吨,限载情况如下表所示,配专人监督。
6m钢管:
50根
模板、木枋:
1.4m³
4m钢管:
75根
吊斗:
1000㎏
1.5m钢管:
200根
扣件:
500套
六、使用保护
1、卸料平台使用中必须定期检查,如杆件的设置和连接,地基是否积水,底座是否松动,立杆是否悬空,扣件螺栓是否松动等,是否超载。
2、卸料平台上施工材料应随运随吊,堆放荷载不得大于4.9KN/m²。
使用的工具,材料等应尽量放在靠脚手架里侧,以减小倾覆力矩。
3、施工过程中,应有专人负责经常检查,如发现连接部件有松动、位移现象时,应及时采取加固措施。
4、卸料平台在使用过程中,不得将模板支架、缆风绳等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备;严禁拆除节点处的纵向、横向水平杆,纵横向扫地杆和连墙件。
七、计算
为方便计算,将卸料平台的计算模型简化为500厚的钢筋混凝土楼板(等效恒荷载1.2t/m2)的满堂支撑架。
计算过程如下:
7.1、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):
0.80;纵距(m):
0.80;步距(m):
1.00;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.05;模板支架搭设高度(m):
2.50;
采用的钢管(mm):
Φ48×3.0;板底支撑连接方式:
木枋支撑;
立杆承重连接方式:
双扣件,取扣件抗滑承载力系数:
0.75;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.500;混凝土与钢筋自重(kN/m3):
24.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
1.000;
3.材料参数
面板采用胶合面板,厚度为14mm;板底支撑采用木枋;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):
13;
木枋弹性模量E(N/mm2):
9000.000;木枋抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木枋抗剪强度设计值(N/mm2):
1.400;木枋的间隔距离(mm):
150.000;
木枋的截面宽度(mm):
45.00;木枋的截面高度(mm):
75.00;
7.2、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80×1.42/6=26.133cm3;
I=80×1.43/12=18.293cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=24×0.5×0.8+0.5×0.8=10kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=1×0.8=0.8kN/m;
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中:
q=1.2×10+1.4×0.8=13.12kN/m
最大弯矩M=0.1×13.12×1502=29520N·mm;
面板最大应力计算值σ=M/W=29520/26133.333=1.13N/mm2;
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;
面板的最大应力计算值为1.13N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求。
3、挠度计算
挠度计算公式为:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q=q1=10kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×10×1504/(100×9500×18.293×104)=0.02mm;
面板最大允许挠度[ν]=150/250=0.6mm;
面板的最大挠度计算值0.02mm小于面板的最大允许挠度0.6mm,满足要求!
7.3、模板支撑木枋的计算
木枋按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=4.5×7.5×7.5/6=42.19cm3;
I=b×h3/12=4.5×7.5×7.5×7.5/12=158.2cm4;
木枋楞计算简图(mm)
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=24×0.15×0.5+0.5×0.15=1.875kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=1×0.15=0.15kN/m;
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.875+1.4×0.15=2.46kN/m;
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.46×0.82=0.157kN·m;
木枋最大应力计算值σ=M/W=0.157×106/42187.5=3.732N/mm2;
木枋的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;
木枋的最大应力计算值为3.732N/mm2小于木枋的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求。
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×2.46×0.8=1.181kN;
木枋受剪应力计算值τ=3×1.181×103/(2×45×75)=0.525N/mm2;
木枋抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2;
木枋的受剪应力计算值0.525N/mm2小于木枋的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求。
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=1.875kN/m;
最大挠度计算值ν=0.677×1.875×8004/(100×9000×1582031.25)=0.365mm;
最大允许挠度[ν]=800/250=3.2mm;
木枋的最大挠度计算值0.365mm小于木枋的最大允许挠度3.2mm,满足要求。
7.4、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.968kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.843kN·m;
最大变形Vmax=1.628mm;
最大支座力Qmax=11.509kN;
最大应力σ=842986.855/4490=187.748N/mm2;
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值187.748N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求。
支撑钢管的最大挠度为1.628mm小于800/150与10mm,满足要求。
7.5、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.75,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN;
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=11.509kN;
R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。
7.6、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.149×2.5=0.372kN;
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.5×0.8×0.8=0.32kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=24×0.5×0.8×0.8=7.68kN;
静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.372kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载
活荷载标准值NQ=(1+2)×0.8×0.8=1.92kN;
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=12.735kN;
7.7、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=12.735kN;
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.24cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4.49cm3;
σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
L0----计算长度(m);
根据《扣件式规范》,立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即L0=max[1.155×1.7×1,1+2×0.05]=1.964;
k----计算长度附加系数,取1.155;
μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,取1.7;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.05m;
得到计算结果:
立杆计算长度L0=1.964;
L0/i=1963.5/15.9=123;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.434;
钢管立杆受压应力计算值;σ=12734.7/(0.434×424)=69.204N/mm2;
立杆稳定性计算σ=69.204N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求。
八、附图
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