奉节餐厨.docx
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奉节餐厨
重庆市奉节县餐厨垃圾处理工程
建设方案
中国市政工程华北设计研究总院
2012年2月3日
中国市政工程华北设计研究总院
院长
:
徐强
主管副院长
:
王起
院总工程师
:
李成江
计划经营部部长
:
王世豪
技术质量部部长
:
刘明
第三设计研究院院长
:
王琦
第三设计研究院总工程师
:
刘淑玲
项目负责人
:
徐红灯
中国市政工程华北设计研究总院
参加设计人员
黄万金郝丽华徐红灯
朱成曹宁川黄斯铭
尹渝李小琴余乐
冉飞韦艺周文光
1.概述
1.1项目概况
1.1.1项目名称与实施单位
工程名称:
重庆市奉节县餐厨垃圾处理工程
项目主管单位:
奉节县市政园林管理局
项目执行单位:
奉节县聚鑫固体废弃物处理有限公司
编制单位:
中国市政工程华北设计研究总院
1.1.2编制范围及建设规模
编制范围:
奉节县全县
建设规模:
100t/d。
1.2主要经济技术指标
(1)处理规模:
100t/d
(2)占地面积约20亩
(3)劳动定员102人
(4)产品
生物柴油:
4t/d
甘油:
0.5t/d
天然气:
1360m³/d
腐熟物料:
4.27t/d
(5)投资
工程总投资:
7997万元
其中,第一部分工程费用:
6169万元
2餐厨垃圾现状
2.1餐厨垃圾现状产生量和清运量
2009年至2010年,奉节县卫生局及工商局对各类餐饮网点(店)、机关、团体、学校食堂(办理过卫生许可证及营业执照)进行了实地调查,对调查数据进行统计分析,目前奉节县餐厨垃圾平均产生量约59t/d,清运量约18t/d。
2.2工程规模的确定
根据近两年来对在奉节县卫生局办理过卫生许可证以及在工商局办理过营业执照的个人和企业餐馆的实地调查,奉节县餐厨垃圾人均产量指标平均值约为0.09kg/人·d。
结合发达国家类似经验,随着经济的发展,人们生活节奏的加快,选择在外就餐频率将逐渐提高,但另一方面,经济和社会的进步使居民素质逐渐提高,浪费现象将逐渐得以改善。
综合上述两方面因素,并比照生活垃圾人均产量指标的增幅,预测今后人均餐厨垃圾产量将呈平稳趋势,因此,到2015年人均餐厨产量均按0.12kg/人·d预测,到2020年人均餐厨产量均按0.15kg/人·d预测。
根据人均餐厨垃圾产量及规划人口,预测餐厨垃圾产量2015年餐厨垃圾产量约75t/d,2020年餐厨垃圾产量约100t/d。
因此,确定奉节县餐厨垃圾处理工程设计规模为100t/d。
3.餐厨垃圾收运系统
3.1设计规模
作为与处理工程配套的收运系统,其收运能力应满足处置厂的需要,则收运系统设计规模为100t/d(2020年)。
3.2收运范围
收运范围为奉节县全县。
3.3收运系统设计
3.3.1收运方式
餐厨垃圾收运系统由垃圾收集装置、垃圾运输装置等设施组成,主要负责奉节县宾馆、食堂及餐饮企业餐厨垃圾的收集和运输。
收运流程为:
宾馆、食堂、餐厅标准桶——收集点——运输车——处理厂计量——卸料平台卸料——车辆清洗——再次收运;即餐厨垃圾产生后,由宾馆、食堂等产生单位将其收入120L或240L方形标准桶内,在环卫部门规定的时间内放置于指定的转运点,各区固体废弃物处理有限公司将其清运至垃圾处置厂内,收集车在处置厂内进行洗车,然后进行再次收运。
运输车辆采用3t或5t密闭式运输车,车上设有挂桶机构,将垃圾标准桶提升至车厢顶部,再通过翻料机构将垃圾倒入车厢内,运输过程中车厢密闭。
垃圾被运至处理厂卸料平台之后,密封后盖打开,推料机构将餐厨垃圾推出,进入接料系统进行后续处理。
车上所有操作为液压自动控制,可分别在驾驶室和车旁操作。
3.3.2收运设备配置
(1)收运时间
根据重庆市奉节县餐厨垃圾产生的时间及餐饮企业的作息时间,正常营业时间为中午11:
30到14:
00,晚上为18:
00到21:
30,收集时间应尽量避开这一营业时段。
考虑车辆的路途时间和餐饮企业工作人员工作习惯,收集时间定为下午14:
30到16:
30,晚上为22:
00到23:
30,加上路途时间,因此运输时间为下午13:
30到18:
00,晚上为21:
30到凌晨1:
00。
(2)收运设备配置
①车辆配置:
车辆的装载率按90%考虑,车辆出勤率按85%考虑,3吨每天运行趟次为3次,5吨车每天的运行趟次为2次,根据以上计算得应配置8辆3t车,21辆3t车。
②收集装置的配置:
参考国内已运行餐厨垃圾处理厂的经验,收集装置采用与餐厨垃圾收集车配套的标准方桶(240L或120L标准垃圾桶),根据目前对餐馆分布情况及废弃物产生情况,参照《城镇环境卫生设施设置标准》(CJJ27-2005)垃圾容器设置数量计算应配置2048个120L标准桶,500个240L标准桶。
4.餐厨垃圾处理工艺设计
4.1设计规模
餐厨垃圾处理规模设计为100t/d。
4.2处理工艺
本工艺采用湿式、高温厌氧两相消化技术处理餐厨垃圾,厌氧发酵产生的沼气进入净化系统,经过变压吸附制成天然气出售。
整个餐厨垃圾处理工艺包括以下7个子工艺系统:
(1)预处理系统
(2)厌氧发酵系统
(3)沼气提纯及利用系统
(4)沼渣脱水及堆肥系统
(5)油脂回收利用系统
(6)污水(沼液)处理系统
(7)臭气处理系统
4.3预处理系统
专用的餐厨垃圾收运车辆进厂后,首先通过电子汽车衡称重并记录,然后直接驶入预处理车间,在指定位置将餐厨垃圾进到接料系统,然后通过螺旋挤压固液分离机进行固液分离,分离出来的油水进入油水分离系统,其余的物料通过杂物分选系统、除砂系统除去无机杂质后,剩余的有机物质通过物料输送系统到厌氧系统进行处理。
预处理系统包括接料系统、固液分离系统、油水分离系统、杂物分选系统、除砂系统、物料输送系统等。
4.3.1接料系统
接料斗设计2个,每个总容积为20m3,可满足一天中的10小时内储存和输送38m³(约42吨)的物料,也可满足4个小时高峰期15m³(约16.3吨)的物料。
接料斗内通入蒸汽加热,使餐厨垃圾中的固态油脂融化。
接料斗上部加间隙0.1m的格栅进行过滤;顶部空间密封,空气由引风机引出进行除臭处理。
4.3.2固液分离系统
通过螺旋挤压固液分离机内的筛网进行固液分离,分离出来的油水到油水分离系统,剩余的料液输送到进料机,每台螺旋挤压固液分离机的输送量为15m3/h,设计2台。
4.3.3油水分离系统
由固液分离系统分离后的油水通过油水分离系统将其中的油脂分离出来,以实现垃圾最大资源化处理。
收集到的油水,首先经过粗过滤器,将其中的大块有机物质或颗粒物去除,去除杂质后的物料再进入细过滤器,细过滤器采用处理效率高的碟式分离机。
4.3.4杂物分选系统
从螺旋挤压固液分离机出来的料液中含有塑料、纸、玻璃、竹木、贝壳、陶瓷、金属以及大件垃圾等杂物,如果这些物质不从有机质中去除,将会对后续的厌氧系统产生不可挽回的影响。
螺旋挤压固液分离机出来的料液首先进入进料机,然后进入生物质分离器分离杂物,并破碎、粉碎等措施后将料液制成浆液,并保证制浆后的浆料颗粒直径在8mm以下。
4.3.5除砂系统
餐厨垃圾中含有一定的砂石含量,浆液中的砂石必须从系统中去除,否则将会严重影响厌氧系统的正常运行。
主要是因为:
当厌氧反应器进料中含有细小的砂石时,在厌氧系统运行前期对运行的影响可能不太明显,但随着运行时间的延长,厌氧反应器底部可能会出现砂石的累积,时间久了可能会出现板结现象,厌氧反应器底部一旦出现板结,不仅造成反应器有效容积的减小,同时给运行维护带来很大的不便,造成排泥不均匀,或排泥管道堵塞,严重时会造成厌氧系统的瘫痪,浆料中的砂石和小贝壳的去除率达到95%。
4.3.6物料输送系统
厌氧发酵系统的物料输送采用厌氧进料泵输送,保证满足了整条工艺线的输送能力和物料的顺畅,且密闭性好。
进料泵规格为:
Q=10m³/h,P=2bar,两台(一用一备)。
4.4厌氧发酵系统
经过预分选打浆后的餐厨垃圾进入厌氧发酵系统,厌氧系统的微生物主要有发酵细菌(产酸细菌)、产氢产乙酸菌、产甲烷菌等。
4.4.1主要处理单元介绍
(1)水解酸化池
在厌氧反应中有水解酸化和甲烷发酵阶段的两大类作用的细菌,而水解酸化菌和产甲烷菌对环境条件有着不同的要求。
对于餐厨垃圾来说,所含油脂和纤维素都比较高,为追求最大的产气量,必须解决油脂和纤维素的水解限速问题。
根据实际餐厨工程运行情况和实验研究,这些物质最少要有5天左右的水解期。
通过水解酸化池,控制5天的水解酸化期,以保证厌氧发酵阶段的产气稳定和较高的产气量。
(2)厌氧消化反应器
湿式发酵反应器是完全混合式圆柱型反应器,采用双膜沼气储气罐拱顶,底部平底,反应器采用钢筋混凝土防腐结构。
根据设计温度与大气温度最低温差,反应器需要进行隔热处理,罐外部有绝缘保温层。
由于本方案所选用的厌氧细菌的温度范围为50~60℃,为补偿热损失和反应器中料液的加热,在反应器内部安装有内部热循环装置,用以保持处理温度在53℃左右。
采用机械搅拌的方式,该设备均为专利进口设备。
1)发酵池
储存在水解酸化池中的浆液通过半连续操作方式配送至两个湿式反应器中。
每工作日单个反应器有8~12次进料。
反应器通过内部机械搅拌器进行搅拌混合。
发酵液通过设置在反应器内的混合液输送泵进行外排如污泥浓缩池。
2)温度控制
本工艺为高温厌氧发酵工艺,发酵池内部温度需维持在53°C左右。
发酵池池体外部表面设置保温隔热装置,防止热量散失,另外,需要对进入发酵池的混合液通过热交换器进行预加热,达到53°C后再进入发酵池发酵。
发酵池池体外部设置温度补偿装置,补充散失的热量,使发酵池内部温度维持在53°C。
3)搅拌方式
为了使物料在发酵池内更好地混合均匀,本工艺采用机械搅拌方式搅拌反应物料,促进反应物料的混合、均质。
用机械搅拌有效防止物料中不同比重的物料能充分搅拌均匀,特别是对于油脂这类物质,可以有效地使油脂扩散到混合液中,此搅拌器在垂直方向可以上下45°移动,有效破除厌氧池产生的浮渣,同时可以减少死区。
4)工艺参数监控
发酵池内部设置检测装置对发酵池内部压力值、甲烷以及二氧化碳含量等指标进行测定和监控。
整个发酵过程通过自动控制系统对发酵池的进料、出料、搅拌频率、pH值、温度等参数进行在线检测和监控,此外定期取样发酵液,对更多的指标(挥发酸、氨氮等)进行实验室测试,测试结果及时反馈,以便操作人员利用这些测量、分析结果及时调整发酵池运行参数,保证厌氧消化过程的持续和稳定。
5)含水率调节
为达到最佳的微生物降解条件,餐厨垃圾在进入发酵池消化之前,需要进行必要的稀释、混匀,使进料达到工艺要求的固含率10%,需要的稀释用水部分由固液分离产生的废水提供,部分补充新水。
6)进料、出料
发酵池采用半连续方式进料,正常情况下每个工作日进料。
发酵池中物料体积需保持恒定,因此发酵池的排料时间、排料量与进料时间、进料量相同,即发酵池中餐厨垃圾进料与发酵残渣排料同时进行,由于发酵池体为圆柱形结构,出料通过泵排放到发酵污泥池,随后进入固液分离系统(沼渣脱水系统)。
(3)双膜沼气储罐
双膜生物沼气储气罐的结构简单无须过多维护,膜材均采用耐腐蚀的环保专用复合材料,主要由高强抗拉纤维、气密性防腐涂层、表面涂层(pvdf)组成,具有防腐、抗老化、抗微生物及紫外线等功能且防火级别达到欧标。
内膜和外膜是根据各种不同形状规格使用专用充气膜软件设计,然后使用大型热合机在防尘车间加工而成。
大型设备将分开的膜片热合成整体保证了热和缝气密性的高要求,同时也使热和缝的寿命与材料相同,保证了耐久性。
双膜生物沼气储气罐的底膜主要用于密封基础防止气体从基础流走,内膜为球形的一部分跟反应器池体相连形成一个空间用于储存气体。
外膜为一个比内膜稍微大一些的同形状的球形组成,边界与内膜及反应器边界连接,在内外膜中间形成一个空间,这个空间作为调压室装调压空气。
利用气泵注入空气或者放出空气从而进行调压和稳定外膜结构。
4.5沼气提纯及利用系统
4.5.1沼气产生量
根据大量的小试中试试验和理论计算,每克VS可以产生0.7-0.8L的沼气,对重庆奉节县餐厨垃圾成份的分析,VS占9%。
则每天产气量为7200m3/d,餐厨垃圾厌氧消化后生物气产生量为7200m3/d,相当于每吨湿餐厨垃圾产气约为36m3。
4.5.2沼气利用系统
本工程产生的生物气分三部分利用:
①用于场内锅炉使用,产生蒸汽供厌氧消化物料加热作为热源;②剩余部分作为天然气出售。
1)天然气产量
供制天然气用的生物气量为300m3/h,经过脱硫和变压吸附工艺的处理,假设甲烷平均浓度为55%,则得到天然气的量为:
165m3/h(3960m³/d)。
则每年(按350正常工作计算)可获得天然气138.6万m³。
2)蒸汽锅炉利用
由变压吸附间出来的0.3MPa低压生物气,经调压器调压后进入燃油燃气两用锅炉作为燃料生产蒸汽。
蒸汽锅炉用气分为1台4t/h燃油燃气蒸汽锅炉。
天然气平均产量165m3/h(3960m³/d),根据热力平衡计算得到燃油燃气两用锅炉的天然气耗量为2600m³/d。
3)剩余天然气
天然气平均产量3960m³/d,燃油燃气两用锅炉的天然气耗量为2600m³/d,则剩余天然气量约3960-2600=1360m³/d,按1360m³/d计。
4.5.3紧急火炬系统
当生物反应器产生的生物气体泄漏或垃圾处理厂遇到险情的时候,紧急火炬会负责将整个系统内所有的生物气体燃烧处理。
以避免因生物气泄漏而导致的消防问题。
本项目共设有一个火炬,其设计原则是在1小时内将所有的生物气体燃烧。
4.6沼渣脱水及堆肥系统
厌氧罐出来的沼渣是未降解的有机质,还有较高的利用价值,可以进一步堆沤制成肥料,但由于含固率比较低,首先需要脱水。
沼渣经过脱水之后进入堆肥工艺阶段,发酵数周后成为优质肥料。
沼渣脱水系统主要设备为离心脱水机等。
餐厨沼渣生产饲料存在一定的安全隐患,不宜作为餐厨垃圾厌氧发酵后沼渣的处理技术;采用秸秆沼渣混合堆肥,可产生有机生物肥,肥效好见效快,但是该技术减量化效果差且投资和运行成本较高,不适合该项目沼渣的处理;沼渣堆肥制营养土技术成熟、工艺简单、容易控制、投资省、运行费用低、可以制成适用范围较广的各种低浓度有机产品,因此,本报告推荐采用沼渣堆肥制营养土方案。
4.7油脂回收利用系统
4.7.1生物柴油系统工艺
①本工艺采用两步法反应
两步法反应,即是先进行酸性催化预酯化反应,再进行碱性催化酯交换反应。
废弃油脂含有较高的游离脂肪酸,在使用碱性催化剂时易形成皂类物质而不能直接转化为生物柴油。
在生产过程中皂能阻止生物柴油从甘油中的分离。
采用酸性催化剂处理便不能形成皂,酸性催化剂对于FFA转化为酯的作用表现非常明显,但对于甘三酯转化为生物柴油的作用是很慢的。
所以对于废弃油脂生产生物柴油,可先用酸性催化剂预处理工艺使FFA转化为酯,然后通过碱性催化剂将甘三酯转酯化反应。
②甲醇回收
在酯化反应釜中,在一定条件下采用减压蒸馏就可以使甲醇与其他物料之间得到很好的分离。
回收的甲醇与补充的新鲜甲醇混合后返回到甲醇物料罐中。
③生物柴油分离
该步骤的目的是为了从甘油和催化剂中分离出FAME。
生物柴油和甘油可以采用重力沉降、离心进行分离。
④生物柴油精制
为了使所得到的最终生物柴油产品达到ASTM所要求的指标(大于99.6%纯度)。
可采用蒸馏塔做进一步的提纯。
将分离后的生物柴油送入蒸馏塔中,采用真空操作,并保持足够低的温度以防止FAME分解。
在蒸馏塔中的FAME产品(99.65%纯)作为一液体馏份得到。
4.7.2油脂回收利用系统工艺流程说明
4.7.2.1主工艺流程说明
外来的原料油经熔油池泵入预处理车间,地沟油经多道过滤,去除固体杂质,然后在预处理车间通过水洗、干燥,得到制取生物柴油的毛油。
毛油泵入生物柴油车间,在酸、碱催化的作用下与甲醇进行甲酯化反应,生成粗甲酯。
粗甲酯通过蒸馏、冷却得到生物柴油,送入成品油罐。
超量甲醇回收、蒸馏后循环使用;脂肪酸蒸馏后的植物沥青放入沥青罐,桶装后外运;反应得到的甘油储存在甘油罐后外运。
原料的入库、各生产车间的原料、辅料进出,产品、副产品的输出均分别配有固体和液体的计量装置,各车间的蒸汽用量由蒸汽计量器计量。
4.7.2.2预处理系统
1)水洗
用75~85℃热水洗涤,加入热水量为锅内物料量的20%左右,适当加些工业用盐和磷酸效果更好,开搅拌15分钟,离心分离,分离出水杂。
2)脱水干燥
①抽真空将水洗油慢慢通过加热器,加热器的加热蒸汽压力为0.4MPa~0.5MPa,保持一定流量,使油的温度在110℃左右。
②脱水时真空度应保持在0.09MPa以上,脱水温度120℃以上,务使脱水完全,脱水油进入生物柴油制取系统毛油储罐。
4.7.2.3生物柴油制取系统
1)酯化
首先将一点量的甲醇从反应锅底阀投入,并开启搅拌,再加入2~8‰kg浓硫酸(视毛油酸价定浓硫酸量),搅拌均匀后待用,调节各阀门使甲醇冷凝液处于全回流。
然后进7吨毛油,开启搅拌,同时打开反应锅夹套蒸汽进行升温。
当达到一定的温度将甲醇冷凝器冷凝后粗甲醇回收至甲醇水贮罐。
继续升温使液相温度达到105~115℃时,补充甲醇,每隔半小时进行化验,若反应到达终点,进行下步工序操作。
将1000kg甲醇抽入甲醇钾配制罐中,在搅拌下缓慢投入NaOH,投入量视酯化反应加入硫酸量而定。
投料结束后,继续搅拌1个小时左右,同时打开回流阀门,充分溶解NaOH。
打开甲醇钾进料阀门,向反应罐中加入配制好的甲醇钾溶液,同时打开蒸汽阀门,保持65~70℃进行反应。
搅拌回流时间2.5h左右,取样检测;当酸价AV≤1时,进行下步工序操作。
取样合格后,停止反应开始回收甲醇。
关闭回流阀,加大蒸汽进汽量,将反应锅温度升高到130℃,甲醇冷凝器冷凝后粗甲醇回收到粗甲醇贮罐。
待冷凝器下玻璃视筒内无甲醇液时,关闭蒸汽,停止甲醇回收。
停止搅拌将反应物料静置一段时间,打开反应锅底阀将甘油放至甘油暂存罐中。
分完甘油的粗甲酯,打入水洗锅中,水洗后离心分离,去除水杂。
2)脱水干燥
启动真空系统,保持真空度在O.O8MPa以上,若达不到真空要求,应认真检查抽真空的水泵及蒸汽喷射器。
开启蒸气加热器直至压力到0.4MPa以上,慢慢开启甲酯进料阀门,使甲酯的脱水温度在120℃以上,务使甲酯脱水完全。
脱水后的甲酯进入脱水粗甲酯罐待蒸。
3)蒸馏
开启蒸酯真空系统,使真空系统的真空度在0.098MPa以上,真空度愈高,对甲酯蒸馏愈有利,低于上述真空度则甲酯蒸馏需较高温度,将影响甲酯的蒸馏得率和色泽。
在蒸酯锅夹套中送入导热油,对甲酯进行加温,当锅内温度达到200℃以上,应注意缓慢升温,避免甲酯爆沸冲出,若出现此情况,可微开排空阀,用降低真空来调控。
当夹套温度继续上升,而蒸酯锅内出来的甲酯量逐渐减少直至无馏出液时,可认为蒸馏结束。
此时不再加温,继续拉真空10分钟左右,然后将暂存罐中的甲酯泵入甲酯库。
生产中暂存罐快满时,开启屏蔽泵将甲酯送入甲酯库。
蒸酯结束后应趁热将蒸酯锅内的植物沥青放入沥青罐。
4)甲醇蒸馏
将甲醇水罐中的甲醇与水溶液通过进料泵慢慢送入甲醇蒸馏塔内,进料以进料分布器中有细线状的液体均匀落下为宜,进料温度70℃左右为宜。
当塔釜达到一定液位高度后,即开塔釜加热器加热,保持塔釜温度80℃左右。
严格控制塔顶温度65℃(可通过进料温度和塔釜温度来控制),开始时采用全回流,待塔顶温度稳定后,再部分回流和部分引出。
回流时回流分布器有细线状的液体均匀流出为宜。
当塔釜液位超过一定液位时,可开下部排水阀将水从塔釜排出,直至液位正常。
排水时阀门不能开度过大,以免影响正常操作。
蒸馏结束后,将釜液排出,塔内冷凝液留在塔釜中。
蒸馏出来的甲醇浓度需达到98%以上,经冷凝后回到甲醇周转库循环使用。
4.7.3生产规模与产品方案
(1)生产规模
根据相关资料,餐厨垃圾中可提取的油量按2%计算,即100吨餐厨垃圾日生产毛油2吨。
考虑到奉节县潲水油、地沟油、餐饮废油的处理,确定设计规模如下:
1)预处理系统设计按6吨/天;
2)生物柴油制取系统设计按5吨/天。
(2)产品方案
1)预处理系统
毛油5吨/天;
质量要求:
游离脂肪酸:
≤80%
水份≤0.5%
杂质≤0.15%
总磷脂≤50PPm
2)生物柴油制取系统
生物柴油:
4吨/天;
植物沥青:
0.9吨/天;
甘油:
0.5吨/天
4.8污水(沼液)处理系统
4.8.1处理规模
根据物料平衡图,本工程产生沼液量为71.9t/d,考虑到生活及生产废水约25t/d,合计废水总量为96.9t/d,本工程设计污水处理量为100m3/d。
4.8.2进水水质
本工程产生的废水主要为沼液,设计进水水质主要按沼液水质指标考虑,如下表所示:
表4-1进水水质
项目
进水量
t/d
SS
(mg/L)
CODCr
(mg/L)
BOD5
(mg/L)
总氮
(mg/L)
氨氮
(mg/L)
进水
100
4000-6000
8000-15000
5000-6000
1500
800-1200
4.8.3出水水质
本项目污水排放执行《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的三级排放标准,排放指标参见表4-2。
表4-2出水水质
项目
pH
SS
(mg/L)
CODCr
(mg/L)
BOD5
(mg/L)
氨氮
(mg/L)
进水
6-9
400
500
300
35
4.8.4工艺选择
针对重庆奉节县餐厨垃圾厂污水水质情况,该项目污水处理系统主工艺采用“外置式MBR+NF”处理工艺,确保水质的达标排放。
4.8.5污泥处理系统
污水处理系统的生化池每天排出的含水99%率污泥约40.75m3,该污泥排入沼渣脱水系统的发酵污泥池与厌氧池发酵污泥一并由污泥脱水机脱水处理,脱水后产生约4.1t/d含水率80%的污泥泥饼,与沼渣一并进行堆肥处理。
发酵污泥池上清液及脱水滤过液经滤液池收集后提升至场区生化处理系统。
4.8.6浓缩液处理系统
4.8.6.1产生量
本项目满负荷运行时NF系统日处理渗沥液100m3,浓缩液总产量为100×15%=15m3/d。
4.8.6.2处理方案
根据国内现阶段的浓缩液处理水平及现阶段资金短缺等经济条件,建议在近期采用回灌的处理方式,运行一段时间后,如果发现渗沥液中污染物浓度升高,确实对渗沥液处理产生影响,甚至影响处理效果,污水不能达标排放,届时再考虑其它的处理方案。
4.8.6.3回灌系统设计
本方案采用浅层回灌塘方式回灌。
(1)浓缩液回灌系统的控制
控制回灌的条件是垃圾填埋场有良好的防渗措施和畅通的渗沥液收集系统,同时要求填埋场内部垃圾含水量不超过40%。
对于填埋场的甲烷产生细菌来说,影响其活性的主要因素是水分含量,适宜的含水量在25-60%之间,所以,在填埋场太干时可以采用“沼液+浓缩液”回灌的操作方式。
一般情况下,浓缩液回灌在垃圾填埋体上作为处理的一种方法有别于渗沥液的回灌,其中有机污染物的负荷量极高,以COD计,要比进入系统渗沥液的高出3-4倍。
因此,浓缩液的回灌条件必须紧密配合垃圾填埋体的形成并结合填埋操作的具体条件和可能,以控制回灌量处于最适宜的程度(即填埋体内持水量
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- 奉节