沈阳某综合业务楼超高超大跨模板施工方案定型钢模大模板.docx
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沈阳某综合业务楼超高超大跨模板施工方案定型钢模大模板.docx
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沈阳某综合业务楼超高超大跨模板施工方案定型钢模大模板
目录
一.工程概况与特点1
二、设计的基本情况及各部位所需模板统计1
三.施工准备4
四.模板的设计及配置4
五.模板的保存与施工17
六.质量标准及保证措施20
七.安全文明施工22
一.工程概况与特点
**工程地下一层,地上十五层,建筑高度70.90m,地下层高4.1m,设备夹层层高1.6m,一至三层层高5.4m,四至十四层层高4.0m,十五层层高4.2m,附属楼建筑高度7.55m,层高3.3m。
建筑结构形式为钢筋混凝土框架剪力墙结构。
**工程造型新颖,平面呈风车型布置,以长方形和三角形相结合构成建筑主体。
功能上要求有容量较大报告厅、空间较大的中央大厅、平面较开敞的活动室和处在主体两端的休息大厅,因此本工程结构设计上就存在这些大跨大空间的结构特点。
本工程超大跨超高模板施工具有以下特点:
1.本工程门厅面积约为24m×16.3m,厅内有两根圆柱,圆柱直径D=1100mm,柱高16.130m,为超高结构柱;大厅内另有两根矩形柱,800mm×800mm,柱高10.800m,为超高结构柱,此部位超高柱施工是整个结构施工的一个重点。
2.本工程B区报告厅为可容纳340人同时开会的,面积约为487.56m²的大厅,大厅轴线尺寸为27.4m×17.4m,大厅顶部为大跨井格梁结构,结构断面尺寸为350×1200mm,跨度大、高度高、荷载大成为本工程结构施工的一个重点。
3.本工程C区三层有一餐厅大厅,建筑面积约为550.97m²,大厅顶部为型钢梁钢结构屋面,轴线尺寸为24.0×22.2m,钢梁为H型钢,梁高1200mm,此部分也是本工程结构施工的一个重点。
4.本工程主体两端自四层起设两层高的休息大厅,大厅平面呈直角三角形,尺寸为⊿10.678×16.300m,每个厅内的三根圆柱高为8.0m,休息大厅楼板底部支撑约8.0m,此部分也是本工程结构施工的一个重点。
5.本工程
/
轴处圆柱直径D=800mm,高度16.130m,此部分是本工程结构施工的一个重点。
本工程计划在主体施工阶段现场的东北侧设置模板材料堆场和模板加工场地,四周采用1.8m高钢管围挡密目网封闭,其中木工要有工棚,封闭严密,防止噪音木屑飞空,影响现场正常施工环境。
要求均按照公司现场CI标准布置,并进行硬化。
二、设计的基本情况及各部位所需模板统计
2.1门厅柱模及门厅顶部楼板的支撑系统
2.1.1门厅圆柱模
门厅内圆柱模D=1100mm,采用定型钢模,面板4mm厚;柱模设置法兰,法兰壁厚10mm,翼缘80mm;柱模设置横肋和竖肋,横肋和竖肋壁厚8mm,翼缘80mm,横肋间距300mm,竖肋间距约690.8mm(约36°);法兰上冲成Φ18×25,孔中心距面板4mm。
本工程D=1100mm的定型钢模只有四个半模,每个半模只有3.0m。
制作时面板要求平整光洁,无锈蚀,划痕,麻点等缺陷,平面度不大于1/1000mm,直线度、长度公差为0至-1mm,对角误差不大于3mm。
焊缝长度30mm,间距100mm,边筋和横筋要求满焊,不允许有夹渣、烧穿、积瘤等焊接缺陷。
圆柱模板表面喷漆,喷漆前要除尽焊渣,药皮,喷漆后按图纸编号。
钢模板设计如附图一。
圆柱采用普通钢管脚手架支撑系统,圆柱模与圆柱模之间竖向采用螺栓法兰连接,两个半模间也采用螺栓法兰连接。
柱模与满堂脚手架架体相连接,保证柱模有足够的支撑强度,见附图三。
2.1.2门厅方柱模
门厅方柱800×800mm,柱体模板采用15mm竹胶板与50×80mm的木方拼接成定型大模板,四周模板拼缝采用企口式,拼缝时缝内粘贴密封胶条。
柱模采用普通钢管支撑系统,采用对拉螺栓短钢管加固。
对拉螺栓排距400mm,每排双向各两根,对拉螺栓的加固钢管与支撑架体相连接,保证柱模的加固强度。
厅内满堂脚手架体在框架柱位置加设剪刀撑固定,见附图三。
2.1.3门厅顶板的支撑系统
门厅面积约为24m×16.3m,大部分高度16.130m,局部高度10.8m,结构板厚为150mm,板为连续板。
因此根据此种情况,厅内搭设满堂脚手架,脚手架双向间距600mm,步距1200mm。
架体在靠近
轴、
轴、
轴和
轴处与相邻的框架柱连成一体,满堂脚手架底部要求设置扫地杆;中间设置剪刀撑;顶部采用调解丝杠与支撑楼板下的10mm竹胶板和50×80mm木方的双钢管固定,组成强有力的支撑系统。
详见附图三。
2.2B区报告厅模板支撑系统
B区报告厅面积约为487.56m²的大厅,大厅轴线尺寸为27.4m×17.4m,大厅顶部为大跨井格梁结构,井格尺寸2670×2200mm,结构断面尺寸为350×1200mm,厅内无单柱。
因此此报告厅采用满堂脚手架支撑系统,局部井格梁下采用钢管加固。
详见附图四。
2.3C区三层活动大厅模板支撑系统
C区三层活动大厅建筑面积约为550.97m²,高度8.25m,大厅顶部为型钢梁钢结构屋面,板厚130mm,轴线尺寸为24.0×22.2m,C区屋面为绿地种植屋面和架空铺地屋面,屋面施工有可能在屋面结构板强度尚未达到100%的情况下施工,因此本部分支撑系统的搭设应同时满足结构恒载、施工活荷载和屋面建筑恒载的同时作用。
C区三层活动大厅的模板支撑系统采用满堂脚手架支撑系统,顶板模板的模板为10mm竹胶板,背楞采用50×80mm的木方,脚手架纵横向立杆间距600mm,竖向步距1200mm,底部设扫地杆,顶部通过调节丝杠支撑双钢管支撑竹胶板木方模板系统,以获得足够的承载力,满堂架间隔6m设置剪刀撑。
详见附图五。
2.4主体两端自四层起设置的两层高的休息大厅模板支撑系统
2.4.1休息大厅圆柱模
休息大厅内三根圆柱高为8.0m,圆柱模D=800mm,采用定型钢模,面板4mm厚;柱模设置法兰,法兰壁厚10mm,翼缘80mm;柱模设置横肋和竖肋,横肋和竖肋壁厚8mm,翼缘80mm,横肋间距300mm,竖肋间距约690.8mm(约36°);法兰上冲成Φ18×25,孔中心距面板4mm。
面板要求平整光洁,无锈蚀,划痕,麻点等缺陷,平面度不大于1/1000mm,直线度、长度公差为0至-1mm,对角误差不大于3mm。
焊缝长度30mm,间距100mm,边筋和横筋要求满焊,不允许有夹渣、烧穿、积瘤等焊接缺陷。
圆柱模板表面喷漆,喷漆前要除尽焊渣,药皮,喷漆后按图纸编号。
钢模板设计如附图二。
圆柱采用普通钢管脚手架支撑系统,因工程D=800mm的定型钢模3.3m只有六个半模,1.5m有六个半模,因此此部分独立柱可以一次性浇筑到顶,三根圆柱流水浇筑。
圆柱模与圆柱模之间竖向采用螺栓法兰连接,两个半模间也采用螺栓法兰连接。
柱模与满堂脚手架架体相连接,保证柱模有足够的支撑强度,参见附图六。
2.4.2休息大厅楼板模
休息大厅平面呈直角三角形,尺寸为⊿10.678×16.300m,休息大厅楼板底部支撑高约8.0m,采用满堂架支撑系统,分别在靠近主楼一侧的
轴、
轴设置与主楼拉接牢固的加固措施,满堂架纵横向立杆间距约600mm,步距约1.2m,底部设扫地杆,中间设两道剪刀撑,并与加固措施相连,顶部采用丝托底杠托双钢管支撑由10mm竹胶板和50×80mm组成的模板体系。
详见附图六。
2.5一层
/
轴处圆柱
2.5.1本工程
/
轴处圆柱直径D=800mm,高度16.200m,因D=800mm的柱模3.3m长的有6个半模,1.5m的有6个半模,对于16.200m的高度不能一次搭设至顶,因此只能浇筑两次,第一次模板采用3.3+3.3+1.5=8.1m,混凝土浇筑至8.0m,第二次最好在第一次混凝土凝固前迅速合模,调整垂直,固定牢固后,接着浇筑至框架梁底150mm处标高,为保证两次混凝土浇筑不产生施工缝,可以适当采取措施,在浇筑的混凝土中掺入缓凝剂,还应在验收钢筋时使圆柱全高范围内的钢筋全部验收完毕,以保证在第一次浇筑混凝土完成时,可以尽快合模。
2.5.2
/
轴圆柱处梁板采用满堂脚手架支撑,立杆纵横间距600mm,步距1200mm,设扫地杆,顶部采用丝托底杠支撑双钢管固定10mm竹胶板木方支撑系统。
2.6工程所需模板及附件统计量如下:
序号
所用模板的部位
模板规格
数量
1
门厅
门厅圆柱
D=1100mm,l=3.0m,ò=4mm定型钢模
四个半模
门厅矩型柱
模板
15mm竹胶板
600m²
木方
50×80mm×4000木方
12m³
脚手架
Φ48mm×3.5mm
约50000m
门厅梁板
模板
10mm竹胶板
100m²
木方
50×80mm×4000木方
3m³
脚手架
Φ48mm×3.5mm
5000m
2
B区报告厅
模板
10mm竹胶板
500m²
木方
50×80mm×4000木方
10m³
脚手架
Φ48mm×3.5mm
约45000m
3
C区二层活动大厅
模板
10mm竹胶板
750m²
木方
50×80mm×4000木方
15m³
脚手架
Φ48mm×3.5mm
65000m
4
休息大厅
圆柱模
D=800mm,l=3.3m,ò=4mm定型钢模
六个半模
D=800mm,l=1.5m,ò=4mm定型钢模
六个半模
休息大厅梁板
模板
10mm竹胶板
280m²
木方
50×80mm×4000木方
10³
脚手架
Φ48mm×3.5mm
15000m
5
/
轴处圆柱
圆柱模
D=800mm,l=3.3m,ò=4mm定型钢模
六个半模
D=800mm,l=1.5m,ò=4mm定型钢模
六个半模
三.施工准备
3.1放线
根据平面控制网线,在楼板面或垫层上放出控制网线,对要施工的混凝土构件要做三种控制线:
轴线、截面边线、模板控制线。
3.2.劳动力安排
充足的劳务人员是全面快速开展施工,保证工程质量的重要条件。
劳务人员的总量实行动态管理,劳动力的总体安排按照总控计划和施工的需要进行实时地调整,如无特殊变化,按下表计划执行:
工种、级别
2006年主体模板按工程施工阶段投入劳动力情况
2月
3月
4月
5月
6月
7月
8月
9月
10月
木工
40
120
120
120
120
120
120
90
90
架子工
8
15
15
15
15
15
15
15
15
力工
40
60
60
60
60
100
100
120
100
总计
88
195
195
195
195
235
235
225
205
3.3材料准备
3.3.1各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。
3.3.2根据施工期间的工程量,施工进度,确定材料的数量及进场时间,由专人负责,确保材料按时进场,并妥善保管。
3.3.3对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板,及时组织退场。
3.3.4材料进场后,堆放整齐,上部覆盖严密,下部垫起架空,防止日晒雨淋。
3.3.5模板材料进场计划,随流水段结构部位需求进场。
3.4.技术准备
3.4.1要熟悉图纸,了解掌握模板的施工工艺,按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。
3.4.2按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底,并下达具有可操作性、可实施的技术交底书。
3.4.3认真做好材料进场验收检验工作,复查材料材质证明及材料进场存储工作。
3.4.4做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录,并及时收集和整理上述资料,以保证技术资料的及时、准确、完整。
四.模板的设计及配置
4.1荷载及荷载组合
一、荷载
计算模板及其支架的荷载,分为荷载标准值和荷载设计值,后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
(1)荷载标准值
1)模板及支架自重标准值——应根据设计图纸确定。
对肋形楼板及无梁楼板模板的自重标准值,见下表:
模板及支架自重标准值(KN/m³)
模板构件的名称
木模板
组合钢模板
钢框胶合板模板
平板的模板及小楞
0.30
0.50
0.40
楼板模板(其中包括梁的模板)
0.50
0.75
0.60
楼板模板及其支架(楼层高度为4m以下)
0.75
1.10
0.95
2)新浇混凝土自重标准值——对普通混凝土,可采用24KN/m³;对其他混凝土,可根据实际重力密度确定。
3)钢筋自重标准值——按设计图纸计算确定。
一般可按每立方米混凝土含量计算:
框架梁1.5KN/m³;楼板1.1KN/m³
4)施工人员及设备荷载标准值:
计算模板及直接支承模板的小楞时,对均布荷载取2.5KN/m²,另应以集中荷载2.5KN再行验算,比较两者所得的弯矩值,按其中较大者采用;
计算直接支承小楞结构构件时,均布活荷载取1.5KN/m²;
计算支架立柱及其他支承结构构件时,均布活荷载取1.0KN/m²。
说明:
——对大型浇筑设备如上料平台、混凝土输送泵等,按实际情况计算。
——混凝土堆积料高度超过100mm以上者,按实际高度计算。
——模板单块宽度小于150mm时,集中荷载可分布在相邻的两块板上。
5)振捣混凝土时产生的荷载标准值——对水平面模板可采用2.0KN/m²;对垂直面模板可采用4.0KN/m²(作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度应以内)。
6)新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时,可按以下两式计算,并取其较小值:
F=0.22γCt0β1β2V1/2(8-6)
F=γCH(8-7)
式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m²);
γC——混凝土重量密度(KN/m³);
t0——新浇筑混凝土的初凝时间(h),可按实测确定。
当缺乏试验资料时,可采用t0=200/(T+15)计算(T为混凝土的温度℃);
V——混凝土的浇筑速度(m/h);
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度(m);
β1——外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0;掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2;
β2——混凝土坍落度影响修正系数,当坍落度小于30mm时,取0.85;50~90mm时,取1.0;110~150mm时,取1.15。
混凝土侧压力的计算分布图形,见图8-241。
图8-241侧压力计算分布图(其中:
h为有效压头高度h=F/γC(m))
7)倾倒混凝土时产生的荷载标准值——倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值,可按表8-66采用。
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值(KN/m²)8-66
向模板内供料方法
水平荷载
溜槽、串筒或导管
2
容积小于0.2m³的运输器具
2
容积为0.2~0.8m³的运输器具
4
容积为大于0.8m³的运输器具
6
注:
作用范围在有效压头高度以内。
除上述7项荷载外,当水平模板支撑结构的上部继续浇筑混凝土时,还应考虑由上部传递下来的荷载。
(2)荷载设计值
计算模板及其支架的荷载设计值,应为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数,见表8-67。
模板及支架荷载分项系数表8-67
项次
荷载类别
γi
1
模板及支架自重
1.2
2
新浇筑混凝土自重
3
钢筋自重
4
施工人员及施工设备荷载
1.4
5
振捣混凝土时产生的荷载
6
新浇混凝土对模板侧面的压力
1.2
7
倾倒混凝土时产生的荷载
1.4
(3)荷载折减(调整)系数
模板工程属临时性工程。
由于我国目前还没有临时性工程设计规范,所以只能按正式结构设计规范执行。
由于新的设计规范以概率理论为基础的极限状态设计法代替了容许应力设计法,又考虑到原规范对容许应力值作了提高,因此原《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-92)进行了套改。
1)对钢模板及其支架的设计,其荷载设计值可乘以0.85系数予以折减,但其截面塑性发展系数取1.0。
2)采用冷弯薄壁型钢材,由于原规范对钢材容许应力值不予提高,因此荷载设计值也不予折减,系数为1.0。
3)对木模板及其支架的设计,当木材含水率小于25%时,其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。
4)在风荷载作用下,验算模板及其支架的稳定性时,其基本风压值可乘以0.8系数予以折减。
二、荷载组合
(1)荷载类别及编号见下表。
名称
类别
编号
模板结构自重
恒载
新浇筑混凝土自重
恒载
钢筋自重
恒载
施工人员及施工设备荷载
活载
振捣混凝土时产生的荷载
活载
新浇筑混凝土对模板侧面的压力
恒载
倾倒混凝土时产生的荷载
活载
(2)荷载组合见下表。
项次
项目
荷载组合
计算承载能力
验算刚度
1
平板及薄壳的模板及支架
+
+
+
+
+
2
梁和拱模板的底板及支架
+
+
+
+
+
3
梁、拱、柱(边长≤300mm)、墙(厚≤100mm)的侧面模板
+
4
大体积结构、柱(边长>300mm)、墙(厚>100mm)的侧面模板
+
8-6-2-2模板结构的挠度要求
模板结构除必须保证足够的承载力外,还应保证有足够的刚度。
因此,应验算模板及其支架的挠度,其最大变形值不得超过下列允许值:
(1)对结构表面外露(不做装修)的模板,为模板构件计算跨度的1/400。
(2)对结构表面隐蔽(做装修)的模板,为模板构件计算跨度的1/250。
(3)支架的压缩变形值或弹性挠度,为相应的结构计算跨度的1/1000。
当梁板跨度≥4m时,模板应按设计要求齐拱;如无设计要求,起拱高度宜为全长跨度的1/1000~3/1000,钢模板取小值(1/1000~2/1000)。
(4)根据《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)规定:
1)模板结构允许挠度按表8-70执行。
名称
允许挠度(mm)
钢模板的面板
1.5
单块钢模板
1.5
钢楞
L/500
柱箍
B/500
桁架
L/1000
支承系统累计
4.0
注:
L为计算跨度,B为柱宽。
2)当验算模板及支架在自重和风荷载作用下的抗倾覆稳定性时,其抗倾覆系数不小于1.15。
(5)根据《钢框胶合板模板技术规程》(JGJ96-95)规定:
1)模板面板各跨的挠度计算值不宜大于面板相应跨度的1/300,且不宜大于1mm。
2)钢楞各跨的挠度设计值,不宜大于钢楞相应跨度的1/1000,且不宜大于1mm。
4.2构件的验算
4.2.1圆柱钢大模板的设计验算
大模板的构造基本分为单向板和双向板两种,由钢面板、小扁钢横肋和小扁钢纵肋等组成。
1)荷载计算
本工程所用的圆柱模D=800mm荷载组合参见“柱(边长>300mm)”选择荷载组合计算承载力为:
新浇筑混凝土对模板侧面的压力(恒载)+
倾倒混凝土时产生的荷载(活载)。
2)强度和刚度计算
板面计算
大模板板面的计算应根据肋的布置不同,计算简图也不同,当只有横肋而无小纵肋时,面板为单向板;当即有横肋又有小纵肋时,则按双向板计算,计算时,取板的任意区格为计算单元,双向板与荷载分布情况有关,如一个区格与它相邻的区格上也有荷载,则认为面板在此处无转角,该边就视为固定边,若相邻区格上无荷载(或很少),在肋的抗扭刚度不太大时,则认为面板在此处有转角,视为简支边,计算双向板面板时,取板面中的一个区格作为计算单元,根据荷载情况以三边固定,一边简支的区格为最不利,因此以这种区格满载为计算依据计算简图如下:
计算时取10mm宽板带计算:
q=F•1;因圆柱形模板的荷载也随模板作用于曲面,因此可近似等效为直线上的直线荷载,且圆弧形肋板相对于直肋更有力。
计算简图:
计算承载力:
新浇筑混凝土对模板侧面的压力+
倾倒混凝土时产生的荷载。
新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时,可按以下两式计算,并取其较小值。
F=0.22γCt0β1β2V1/2;
F=γCH;
式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m²);
γC——混凝土重量密度(KN/m³);
t0——新浇筑混凝土的初凝时间(h),可按实测确定。
当缺乏试验资料时,可采用t0=200/(T+15)计算(T为混凝土的温度℃);
V——混凝土的浇筑速度(m/h);
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度(m);
β1——外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0;掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2;
β2——混凝土坍落度影响修正系数,当坍落度小于30mm时,取0.85;50~90mm时,取1.0;110~150mm时,取1.15。
F=0.22×24×6.67×1.0×1.15×21/2=57.27KN/m²
(其中,T取15℃,t0=200/(15+15)=6067,V=2m/h)
F=24×5.5=132KN/m²
取较小值F=57.27KN/m²。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值——倾倒混凝土时对垂直面板产生的水平荷载标准值,可按《建筑施工手册》(第四版)表8-66取用。
F=6KN/m²(容积为大于0.8m³的运输器具)
∴F=1.2×57.27+1.4×6=77.124KN/m²
计算时取10mm宽板带计算:
q=F×1.0=77.124×1=77.124KN/m²=0.077N/mm²
线荷载:
q=0.077×10=0.77
根据lx/ly=300mm/628mm=0.48,查《建筑施工手册》(第四版)“2常用结构计算”中“荷载与结构静力计算表”(表2-20)得,系数=-0.0836
M0x=系数×qlx2=-0.0836×0.77×3002=5793.48N•mm
M0y=系数×qly2=-0.0569×0.77×300²=3943.17N•mm
截面抵抗矩:
Wx=Wy=b•h²/6=10×4²/6=26.7(板厚4mm)
σx=M0x/Wx=5793.48/26.7=217N/mm² σy=M0y/Wy=3943.17/26.7=147.68N/mm² 挠度验算: 根据lx/ly=300mm/628mm=0.48,查《建筑施工手册》(第四版)“2常用结构计算”中“荷载与结构静力计算表”(表2-20)得,系数=0.00258 ωmax=0.00258ql4/K; K= =12×106,式中 ——钢的泊桑比, =0.30, ∴ωmax=0.0134mm 小纵肋计算 圆柱形模板中横肋的最大间距为300mm,因小纵肋最长者为300mm,满焊在横肋上,故按两端固定梁计算: 计算荷载为: q=0.077×628=48.356N/mm 强度验算: 板肋共同工作时确定面板的有效宽度b1;小纵肋间距较小,与面板共同工作,为此,先算出在荷载作用下面板与小纵肋组合截面的应力值,再根据《建筑施工手册》(第四版)表8-78确定面板的有效宽度(面板的全宽不一定完全能与小纵肋共同工作) 组合截面的形心: 1= 式中面积矩S=4×628×2+80×8×(40+4)=3768+28160=33.184×10³mm³ 截面积A=4×628+8×80=3152mm² ∴ 1= =33.184×10³/31.52×10²=10.5mm 2=84-10.5=73
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