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管板异种金属焊接
河南机电高等专科学校
毕业设计说明书
毕业设计题目:
管板异种金属焊接
-管0Cr18Ni9和板16MnR异种金属相焊
系部材料工程系
专业焊接技术及自动化
班级焊接051
学生姓名方忠兴
学号051306101
指导教师吴金杰
2008年5月20日
摘要
本设计题目为16MnR-0Cr18Ni9管板异种钢的焊接,体现了异种钢焊接的设计要求、内容及方向,有一定的设计意义。
通过对该异种钢焊接的设计,进一步加强了设计者焊接工艺制定的基础知识,为设计更复杂的焊接工艺做好了铺垫。
本设计运用异种钢焊接的基础知识,首先分析了16MnR、0Cr18Ni9钢的焊接性,为防止焊接缺陷做好了准备;然后分析了异种钢的焊接接头特点、接头成分与控制和16MnR与0Cr18Ni9异种钢的焊接性,确定了接头形式、焊接方法、焊接参数,制订了焊接工艺指导书,并做了相应的焊接工艺评定,给出评定报告,分析后得出了结论。
关键词:
异种钢焊接性分析焊接缺陷焊接工艺指导书焊接工艺评定报告
Abstract
Thisdesigntopicisthe16MnR-0Cr18Ni9tubeplateheterogeneoussteelwelding,Hasmanifestedtheheterogeneoussteelweldingdesignrequest,thecontentandthedirection,hascertaindesignsignificance.Throughtothisheterogeneoussteelweldingdesign,furtherstrengthenedthedesignertoweldthecraftformulationtheelementaryknowledge,fordesignedthemorecomplexweldingcrafttocompletetheupholstery.Abstract
Thisdesignutilizationheterogeneoussteelweldingelementaryknowledge,hasfirstanalyzed16MnR,the0Cr18Ni9steelweldability,forpreventedthewelddefecthaspreparedfor;Thenhasanalyzedtheheterogeneoussteelweldjointcharacteristic,theattachmentingredientandthecontroland16MnRandthe0Cr18Ni9heterogeneoussteelweldability,haddeterminedtheattachmentform,theweldingmethod,theweldingparameter,havedrawnuptheweldingcraftinstructionbook,andhasmadethecorrespondingweldingcraftevaluation,gavetheevaluationreport,aftertheanalysishasdrawntheconclusion.
Keyword:
HeterogeneoussteelWeldabilityanalysiswelddefectweldingprocedurespecificationweldingprocedurequalification
目录
1绪论1
2材料焊接性分析3
2.1低合金钢16MnR的焊接性分析3
2.1.1焊接裂纹3
2.1.2热影响区性能变化4
2.2奥氏体不锈钢0Cr18Ni9的焊接性分析4
2.2.1焊接热裂纹4
2.2.2焊接接头的腐蚀6
2.2.3应力腐蚀开裂(SCC)8
2.3异种钢的焊接性9
2.3.1异种钢焊接接头的特点9
2.3.2异种钢焊缝金属的成分、组织的控制10
2.3.3不同焊接方法焊接异种金属的特点10
2.3.4异种金属焊接焊材和焊接方法的选择11
2.3.5异种钢的焊接要点11
2.4异种钢的焊接性12
2.5异种金属材料16MnR+0Cr18Ni9相焊焊接性分析12
2.5.1焊缝化学成分的稀释13
2.5.2凝固过渡层的形成15
2.5.3碳迁移过渡层的形成15
2.5.4残余应力的形成16
3制订焊接工艺指导书﹙WPS﹚17
4评定20
5.1试件的制备21
5.2焊前准备21
5.3试焊21
5.4角焊缝试件和试样的检验21
5焊接工艺评定报告﹙WPR﹚24
6结论28
致谢29
参考文献30
1绪论
在金属加工工艺领域中,焊接属于连接方法之一。
焊接工艺虽然发展历史不长,但进年来发展十分迅速.
现代焊接技术的发展始于19世纪80年代末。
科学技术的进步,为焊接的发展提供了理论基础与物质条件.随着新焊接能源的开发与应用,新的焊接方法不断涌现,推动了焊接技术的应用范围不断扩大.而一些高、精、大型产品制造的要求,又有力地推动了焊接技术的发展.目前已发展为一门独立的学科,在机械制造、航空航天、石油、化工、冶金、能源、交通、建筑等领域得到了广泛的应用.随着经济与科学技术的发展进步,焊接技术将发挥越来越大的作用.
但是随着现代工业的发展和科学技术的进步,对焊接构件的性能提出了更高、更苛刻的要求,除需满足通常的力学性能外,还要满足如耐磨性、高温强度、耐腐蚀性、低温韧性、导电性、导热性等多方面的性能要求。
在这种情况下,任何一种金属材料都不可能完全满足整体焊接结构的使用要求,即使可能有某种金属材料相对比较理想一些,也常常由于十分稀缺、价格昂贵,而不能在工程中实际应用,而异种材料焊接的出现很好的解决了这一问题。
特别是异种钢的焊接,最大限度的利用了各种钢的性能,做到了“物尽其用”的效果。
其中以动力装置和化工设备中低合金钢与奥氏体不锈钢的焊接最为常见.如结构中常温受力构件由低合金钢(低碳或低合金钢)制造,高温或与腐蚀介质接触的部件采用奥氏体不锈钢制造,然后将二者焊接起来.
在机械制造业、石油化工业中,异种钢焊接构件得到越来越广泛的应用,它不但能满足不同工作条件对材质的要求,而且通过焊接的方法连接成不同几何形状的零部件,生产、修复简便而且成本低,但是异种钢焊接时存在着严重的焊接性问题。
16MnR钢板与0Cr18Ni9不锈钢管焊接组合,以16MnR钢
表1-116MnDR与0Cr18Ni9钢的化学成分
牌号
化学成分/%
C
Mn
Si
S
P
Ni
Cr
Cu
16MnR
≤0.20
1.0—1.60
0.2—0.60
≤0.035
≤0.035
-
-
≤0.25
0Cr18Ni9
≤0.07
≤2.00
≤1.00
≤0.03
≤0.035
8.0—11.0
17.0—19.0
-
的高强度、高耐磨性满足在低速、冲击、高磨损性工作条件下的力学性能要求,减少在滑动摩擦时构件的磨损与损坏﹙16MnR钢板主要满足结构连接的要求﹚,以0Cr18Ni9不锈钢具有优良的耐腐蚀性能和良好的耐热性能,可以满足更合理的要求。
由于16MnR与0Cr18Ni9`钢的化学成分(见表1-1)、力学性能(表1-2)、金相组织、物理性质的差异,其焊接性问题主要是晶间腐蚀。
表1-216MnR与0Cr18Ni9的力学性能
牌号
力学性能
бb/Mpa
бs/Mpa
δ5/%
Akv/J
16MnR
470—630
312
22
≥34
0Cr18Ni9
≥520
≥205
≥40
≥27
2材料焊接性分析
2.1低合金钢16MnR的焊接性分析
16MnR钢相当于低合金钢中热轧钢的Q345.C钢。
由于热轧钢的焊接性基本一致,对16MnR的焊接性分析即可转化为对热轧钢的焊接性分析。
钢的焊接性主要取决于化学成分,钢中元素对焊接性影响最大的是碳。
热轧钢是非热处理强化钢,碳及合金元素的含量都比较低,总体来看焊接性良好,但随着合金元素的增加和强度的提高,焊接性也变差。
焊接的问题主要来至两个方面:
焊接热烈纹与热影响区母材性能的下降。
2.1.1焊接裂纹
(1)焊缝中的结晶裂纹热轧钢的含碳量较低并含有一定的锰。
Mn/S比值一般可以达到防止结晶裂纹的要求。
在母材化学成分正常、焊接材料及焊接参数选择正确的情况下一般不会产生结晶裂纹。
但母材成分反常时,如碳与硫同时居上限或严重偏析,则有产生结晶裂纹的可能。
为了防止结晶裂纹,应在提高焊缝含锰量的同时降低碳硫的含量。
(2)冷裂纹生成冷裂纹的三个要素中与材料有关的是淬硬组织,因此钢材的淬硬倾向可以作为判断冷裂纹敏感性的标准之一,而淬硬倾向又可以通过碳当量、Pc、热影响区最高硬度或SHCCT图来判断。
热轧钢中由于加入了一定的合金元素,淬硬倾向比低碳钢要大些。
以Q235与Q345的对比为例。
Q345发生珠光体转变所需的冷却速度比Q235要低,因而更容易发生马氏体转变。
在快冷时,Q345钢在铁素体析出后,余下的奥氏体就可能转变成高碳马氏体或贝氏体。
而当冷速降低时,二者组织转变情况差别不大,说明冷速较高时,热轧钢的冷裂纹敏感性高于低碳钢。
2.1.2热影响区性能变化
热轧钢焊接时,热影响区性能的主要变化是过热区脆化和可能发生的热应变脆化。
(1)过热区脆化过热区的加热温度在1200度固相温度范围内,高的加热温度造成奥氏体晶粒严重粗化及难溶质点溶入固溶体,这些都将明显影响过热区的性能。
具体变化则随钢种成分不同而异,主要与含碳量有关,且与焊接工艺有密切关系。
(2)热应变脆化热应变脆化是焊接过成中在热和应变同时作用下产生的一种应变时效,它是由固溶的氮所引起的。
消除热应变脆化的有效措施是进行焊后热处理,经600度左右的消除应力退火后,材料的韧性可恢复到原有水平。
16MnR钢经600度×1h退火处理后,韧性基本恢复正常。
2.2奥氏体不锈钢0Cr18Ni9的焊接性分析
0Cr18Ni9属于奥氏体不锈钢,以下对其焊接性分析.
奥氏体不锈钢具有面心立方晶体结构,通常具有良好的塑性和韧性,这就决定了这类钢具有良好的弯折、卷曲和冲压成形性.这类钢冷加工不会产生任何的淬火硬化,尽管其线胀系数比较大,但焊接过程中的弹塑性应力应变量很大,故焊接过程中极少出现冷裂纹。
从这一点上看,其焊接性比铁素体不锈钢和马氏体不锈钢都要好。
奥氏体不锈钢焊接时存在的主要问题是:
焊缝及热影响区热裂纹敏感性大;接头产生碳化铬沉淀析出,耐蚀性下降;接头中铁素体含量高时,可能出现475℃脆化或δ相脆化。
2.2.1焊接热裂纹
单相奥实体不锈钢焊接时,具有较高的热裂纹的敏感性。
在焊缝及近缝区都有可能出现热裂纹,这是最常见的焊缝凝固裂纹,也可能在热影响区或多层焊层间金属出现液化裂纹。
从裂纹的物理本质上讲,有凝固裂纹、液化裂纹和高温低塑性裂纹等。
1、焊接接头产生热裂纹的原因
奥实体不锈钢具有较大的热裂纹敏感性,主要取决于钢的化学成分、组织与性能的特点。
1﹚奥氏体不锈钢中的合金元素较多,尤其是含有一定数量的镍,它易于硫、磷等杂质形成低熔点共晶,如Ni-S共晶熔点为645℃,Ni-P共晶熔点为880℃。
比Fe-S、Fe-P共晶点熔点更低,危害性也更大。
其他一些元素,如硅、硼、铌等,也能形成有害的易熔晶间层,将促使热裂纹的产生。
2﹚奥氏体不锈钢焊缝易形成方向性强的粗大柱状晶组织,有利于有害杂质元素的偏析,从而促使形成连续的晶间液膜,提高了热裂纹的敏感性。
3﹚从奥氏体不锈钢的物理性能看,它具有热导率小、线膨胀系数大的特点,因而在焊接局部加热和冷却条件下,易产生较大的焊接残余拉应力,进一步促进热裂纹的产生。
从上述三个方面分析可知,奥氏体不锈钢的焊接热裂纹倾向比低碳钢大很多,尤其是高镍奥氏体不锈钢。
2、防止奥氏体不锈钢产生热裂纹的主要措施
(1)冶金措施
1)严格控制焊缝金属中有害杂质元素的含量。
钢中镍含量越高,越应该严格控制硫、磷、硼、硒等有害元素的含量,以防止产生热裂纹。
对于单相奥氏体焊缝,可以加入适当的锰,少许的碳、氮,同时减少硅的含量,可以提高焊缝的抗裂性能。
2)调整焊缝化学成分。
使焊缝金属出现奥氏体-铁素体双相组织,能够有效的防止焊接热裂纹的产生。
如18-8钢焊缝组织中有少量铁素体(δ)相存在,责抗裂性能大大提高。
这是因为δ相的存在打乱了奥氏体焊缝柱状晶的方向性,细化了晶粒,低熔点的杂质呈被铁素体分散和隔开,避免延伸;δ相能溶解较多的硫磷等微量元素,使其在晶界上的数量大大减少,从而提高焊缝抗热裂纹的能力。
常用铁素体化的元素有铬、钼、钒等。
控制焊缝金属中的铬镍比,对于18-8型不锈钢来说,当焊接材料的铬镍比小于1.61时,就易产生热裂纹;而铬镍比达到2.3-3.2时,就可以防止热裂纹的产生。
这一措施的实质也是保证有一定量的铁素体存在。
在焊缝金属中加入少量的铈、锆等微量元素,可以细化晶粒,也可以减少焊缝热裂纹的敏感性。
上述冶金措施主要是通过焊接材料的化学成分来调整。
目前我国生产的18-8型不锈钢焊条的熔敷金属,都能获得奥氏体-铁元素双相组织。
(2)工艺措施焊接时应尽量减少熔池过热,以防止形成粗大的柱状晶。
因此焊接时宜采用小惹输入及小截面的焊道,多层焊时,层间温度不宜过高,以避免焊缝过热;焊接过程中焊条不允许摆动,采用窄焊缝的操作技术。
液化裂纹主要出现在25-20型奥氏体不锈钢的焊接接头中。
防止液化裂纹的产生,除了严格限制木材中的杂质含量,控制母材的晶粒度以外,在工艺上应尽量采用高能量密度的焊接方法、小的热输入和提高接头的冷却速度等措施,以减少母材的过热和避免近缝区晶粒的粗化。
2.2.2焊接接头的腐蚀
有些奥氏体不锈钢的焊接接头,在腐蚀介质中,工作一段时间后可能局部发生沿着晶粒边界的腐蚀,一般称此种腐蚀为晶间腐蚀。
根据母材类型和所采用的焊材与工艺的不同,奥氏体不锈钢焊接接头可能发生焊缝晶粒腐蚀、HAZ敏化区(600-1000℃)晶间腐蚀、熔合区附近的刀状腐蚀。
1、晶间腐蚀
(1)产生晶间腐蚀的原因奥氏体不锈钢焊缝和热影响区敏化区的晶间腐蚀,都与敏化处理使晶界形成贫铬层有关。
焊缝产生晶间腐蚀可能有两种情况:
一种是焊态下已有Cr23C6析出,如多层焊缝的重复加热区域;另一种为接头在焊态下无贫铬层,焊后经过了敏化处理,因而具有晶间腐蚀倾向。
“贫铬理论”角度看奥氏体不锈钢在固熔状态下,碳以过饱和形式溶解于γ固溶体中。
加热时,过饱和的碳以Cr23C6的形式沿晶界析出。
Cr23C6析出消耗大量的铬,因而使晶界附近的铬含量降到低于钝化所需的最低含铬量,则在晶界表面形成了贫铬层。
贫铬层的电极电位比晶粒内低的多,当金属与腐蚀介质接触时,就形成了微电池,电极电位低的晶界成为阳极,则被腐蚀溶解。
奥氏体不锈钢在加热到400-800℃时,对晶间腐蚀最敏感,此温度区间称为敏化温度区。
由于奥氏体不锈钢焊接接头处在焊接的快速连续加热过程中,Cr23C6析出需要在更高的温度下才能充分进行,所以焊接接头的敏化温度范围为600-1000℃,高于平衡条件下的敏化温度。
在焊接接头的敏化温度区间时,金属晶粒内部过饱和的碳原子会逐步向晶粒边缘扩散,与晶粒边缘层的铬原子结合成Cr23C6,并沿晶界沉淀析出。
这是由于铬原子的扩散速率比碳原子慢的多,晶粒内部的铬原子来不及扩散到晶粒表面,补充形成Cr23C6所消耗的铬,故晶粒边缘层的铬含量低于耐蚀所需铬的极限值。
有腐蚀介质作用时,缺铬区域将明显腐蚀,即产生了焊接接头的晶间腐蚀
(2)防止焊接接头产生晶间腐蚀的措施
1)冶金措施
①使焊缝金属具有奥氏体-铁素体双相组织,其铁素体的体积分数应超过4%-12%。
在此范围内,不仅能提高焊缝金属抗晶间腐蚀的能力和抗应力腐蚀的能力,同时还提高焊缝金属抗热裂纹的能力。
②在焊缝金属中渗入比铬更容易与碳结合的稳定化元素,如钛、铌、锆等。
一般认为钛碳比大于5时,才能提高抗晶间抗腐蚀能力。
而试验结果认为钛碳比大于或等于6.7时,才有明显效果;大于7.8时,才能彻底改变晶间腐蚀的倾向。
这是因为钛能充分地将碳化铬的铬置换出来,消除了晶界的贫铬地带,从而改善了抗腐蚀性。
③超低碳有利于防止晶间腐蚀,最大限度地降低碳在焊缝金属中的含量,达到低于碳在不锈钢中室温溶解极限值以下,使碳与铬不可能生成Cr23C6,从根本上消除晶界的贫铬区。
碳的质量分数在焊缝金属中小于0.03%时,就能提高焊缝金属的抗晶间腐蚀能力。
如上所述,为了使焊缝金属中含有恰当的合金元素种类和数量,只有从焊接材料着手,选择满足上述冶金条件的焊条焊剂及焊丝,才能使焊缝金属达到抗晶间腐蚀的母的。
2)工艺措施
①首先要选用一种合适的焊接方法,即热输入最小,让焊接接头尽可能的缩短在敏化温度区间段的停留时间。
对于薄件、小型规则的焊接接头,应选用能量集中的真空电子束焊等离子弧焊钨极氩弧焊;对于中等厚度板材的焊缝,可采用熔化极气体保护焊来施焊;而大厚度板材的焊接选用埋弧焊焊条电弧焊为常用的焊接方法,气焊不宜采用。
②焊接参数的制定。
在保证焊接质量的前提下,采用小的焊接电流、最快的焊接速度。
③操作方法尽量采用窄焊缝、多道多层焊,每一道焊缝或每一层焊缝焊后,要等焊接处冷却至室温再进行下一道或下一层的焊接操作;在施焊过程中,不允许焊接材料在熔池中摆动;焊接管子采用氩弧焊打底时,可以不加填充材料进行熔焊,在可能的条件下,管内通氩气保护,其作用时保护熔池不易氧化、加快焊缝的冷却速度、有利于背面焊缝的形成。
对于接触腐蚀介质的焊缝,在有条件的情况下一定要最后施焊,以减少接触介质焊缝的受热次数。
④强制焊接区的快速冷却。
对于有规则的焊缝,在可能的条件下,焊缝背面可用纯铜垫,在铜垫上铜水或保护气体等方式进行强迫冷却,这样有利于防止焊接接头的晶间腐蚀。
这是因为在加热温度低(低于400℃)或加热时间短时,不利于扩散而难以形成铬的碳化物,不致产生贫铬现象。
⑤进行固溶处理或稳定化处理。
固溶处理是把钢加热到单一奥氏体(1050-1150℃),得到成分均匀的单相奥氏体组织,然后快冷,使高温过饱和固溶体组织状态保持到室温。
固溶处理后,奥氏体不锈钢具有最低的强度和硬度最好的耐蚀性,是防止晶间腐蚀的重要手段。
出现敏化现象的奥氏体不锈钢可再次用固溶处理消除。
稳定化处理时针对含稳定剂的奥氏体不锈钢而设计的一种热处理工艺。
奥氏体不锈钢中加稳定剂(Ti或Nb)的目的是让钢中的碳Ti或Nb与形成稳定的TiC或NbC,而不形成Cr23C6,从而防止晶间腐蚀。
稳定化处理加热温度高于Cr23C6的溶解温度,低于TiC或NbC的溶解温度,一般在850-900℃,并保温2-4小时。
稳定化处理也可用于消除因敏化加热而产生的晶间腐蚀倾向。
2、刀状腐蚀
刀状腐蚀简称刀蚀,它是焊接接头中特有的一种晶间腐蚀,只发生在含有Ti、Nb等稳定化元素的奥氏体不锈钢焊接接头中,因为0Cr18Ni9中不含Ti、Nb等稳定化元素,所以在此不再对此缺陷分析.
2.2.3应力腐蚀开裂(SCC)
1、应力腐蚀开裂产生的原因
应力腐蚀开裂是在拉应力和特定腐蚀介质共同作用下而发生的一种破坏形式,随着拉应力的加大,发生破坏的时间缩短,当拉应力减小时,腐蚀量也随之减小,并且不发生破坏。
应力腐蚀开裂是奥氏体不锈钢非常敏感且经常发生的腐蚀破坏形式。
据有关统计资料表明:
应力腐蚀开裂引起的事故占整个腐蚀破坏事故的60%以上。
奥氏体不锈钢由于导热性差、线胀系数大、屈服强度低,焊接时很容易变形,当焊接变形受到限制时,焊接接头中必然会残留很大的焊接残余应力,加速腐蚀介质的作用。
因此,奥氏体不锈钢焊接接头容易出现应力腐蚀开裂,这是焊接奥氏体不锈钢最不易解决的问题之一,特别是在化工设备中,应力腐蚀开裂这种现象经常出现。
应力腐蚀开裂的表面特征是:
裂纹均发生在焊缝表面上,裂纹多平行且近似垂直焊接方向,裂纹细长并折曲,常常贯穿有黑色点蚀的部位。
从表面开始向内部扩展,点蚀往往是裂纹的根源,裂纹通常表现为穿晶扩散,裂纹尖端常出现分枝,裂纹整体为树枝状。
严重的裂纹可穿过熔合线进入热影响区。
2、防止应力腐蚀开裂的措施
1)合理地设计焊接接头,避免腐蚀介质在焊接接头部位聚集,降低或消除焊接接头应力集中。
2)消除或降低焊接接头的残余应力。
焊后进行消除应力处理是常用的工艺措施,加热温度在850~900℃之间才可得到比较理想的消除应力效果;采用机械方法,如表面抛光、喷丸和锤击,造成表面产生压应力;结构设计时要尽量采用对接接头,避免十字交叉焊缝,单V形坡口改用双Y形坡口。
3)正确选用材料。
根据介质的特性选用对应力腐蚀开裂敏感性低的材料,一是母材的选用,二是焊接材料的选用。
2.3异种钢的焊接性
所谓异种钢的焊接性,就是指不同化学成分,不同组织性能的两种或两种以上的钢,在限定的施工条件焊接成按规定设计要求的构件,并满足预定服役要求的能力。
2.3.1异种钢焊接接头的特点
异种钢焊接接头和同种钢焊接接头有本质差异,主要是熔敷金属与两侧焊接热影响区和母材存在的不均匀性,主要有:
1)化学成分不均匀这是因为在焊接加热过程中,两侧母材的熔化量,熔敷金属和母材熔化区的成分因“稀释”作用会发生变化。
接头区的成分不均匀程度不仅取决于母材、填充金属各自的原始成分,也受焊接工艺的影响,易采用小电流、浅熔深。
2)组织的不均匀性在焊接热循环的影响下,接头内的各区域组织是不同的,而且在个别区域内还会出现复杂的组织结构。
组织的不均匀性表现在熔合比的变化。
熔合比(稀释率)θ在焊缝金属中局部熔化的母材所占的比例称为熔合比。
θ取决于焊接方法、规范、接头形式、坡口角度、药皮(焊剂)的性质以及焊条(焊丝)的倾角等因素。
可以用实验测得。
3)性能的不均匀性由于组织、成分的变化,要来了性能上的不同,各种变化会呈倍数关系变化,特别是焊缝两侧的热影响区冲击值变化更大,同样高温性能如持久强度、蠕变强度变化也很大。
4)应力场分布不均匀由于组织、成分的不同,接头的热膨胀系数和导热系数也不同,热膨胀系数不同引起塑性区域不同,残余应力不同;导热系数不同会引起热应力不同。
在组织应力和热应力的共同作用下发生叠加后会产生应力峰值,导致接头发生断裂。
总之,对于异种钢焊接接头,其成分、组织、性能和应力场的不均匀是主要特点。
2.3.2异种钢焊缝金属的成分、组织的控制
1、焊缝成分与舍夫勒组织图的关系异种钢焊接时由于选择的焊材与母材不同,要推算焊缝金属的成分、组织及性能。
舍夫勒组织图(图3-1)就有这个功能。
奥氏体形成元素的镍当量计算公式:
Nieq=ωNi+30ωC+0.5ωMn;铁素体形成元素的铬当量计算公式:
Creq=ωCr+ωMo+1.5ωSi+0.5ωNb;也可以由母材、填充金属的成分和稀释率求出焊缝金属的成分。
2、焊缝成分与熔合比的关系焊缝的成分与熔合比有着很大的关系,不同的焊接方法、接头及坡口形式等熔合比不同,具体影响熔合比的因素有以下几点:
1)预热温度预热温度越高,母材熔化的就越多,熔合比越大。
2)焊接参数焊接电流大,熔合比大;焊接速度小,熔合比小。
3)焊接方法及接头形式焊接方法
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