PKPM中SATWE参数取值方法总结.docx
- 文档编号:30685556
- 上传时间:2023-08-19
- 格式:DOCX
- 页数:33
- 大小:3.23MB
PKPM中SATWE参数取值方法总结.docx
《PKPM中SATWE参数取值方法总结.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《PKPM中SATWE参数取值方法总结.docx(33页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
PKPM中SATWE参数取值方法总结
第三章常用参数设置(SATWE《10版2011.9.1》)
水平作用力与整体坐标夹角(度):
需返填.........
先采用默认0,SATWE自动计算出最不利地震作用方向角,并在WZQ.OUT中输出,当方向角大于15度时,应将这个角度作为地震作用的方向角返填重新进行计算,以体现最不利地震作用的影响
结构材料信息:
钢砼结构..........按主体结构材料选择,底框选择[砌体结构]。
混凝土容重(kN/m3):
Gc=27.00.....普通框架取26kN/m3,框架-剪力墙及异性柱框架
取27kN/m3,剪力墙、短肢剪力墙取28kN/m3,包含饰面材料。
钢材容重(kN/m3):
Gs=78.00.....取78kN/m3,考虑饰面材料重量时,应填入适当值。
水平力的夹角(Rad):
ARF=0.00.....一般取0度,地震力、风力作用方向,反时针为正。
当结构分析所得的[地震作用最大的方向]>15度时,宜将其角度输入验算
。
地下室层数:
MBASE=0.....定义与上部结构整体分析的地下室层数,无则填0。
当一面或多面临空时,填土侧压力需个案处理
。
竖向荷载计算信息:
按一次性加荷计算方式......多层选择[一次性加载]。
高层选择[模拟施工加载1],依据《高规》5.1.9条。
高层框剪基础计算时宜选择[模拟施工加载2]
。
风荷载计算信息:
计算X,Y两个方向的风荷载....选择[计算风荷载],此时地下室外墙不产生风荷载
。
地震力计算信息:
计算X,Y两个方向的地震力....抗震设计时选择[计算水平地震力];8、9度大跨和长悬臂及9度的高层,选[计算水平和竖向地震力]。
见《抗规》3.1.3(强条),3.1.4条,5.1.1(强条),5.1.6条2款(强条);《高规》4.3.2条(强条)。
结构体系:
框架结构..........按工程所采用的结构体系选择。
当定义为短肢剪力墙结构时,短肢剪力墙的抗震等级由程序自动提高一级,不需人工指定。
裙房层数:
MANNEX=0.....定义裙房层数,无裙房时填0
。
转换层所在层号:
MCHANGE=0.....定义转换层所在层号,便于内力调整,无则填0。
墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00.....一般工程取2.0,框支剪力墙取1.5或1.0。
墙元侧向节点信息:
内部节点..........一般工程宜选择[内部节点],见《SATWE用户手册》。
[出口节点]精度高于[内部节点],但非常耗时。
是否对全楼强制采用刚性楼板假定:
.............计算周期比、位移比与层刚度比(包括查找是否有薄弱层等)时选[是],《高规》5.1.5条。
计算内力与配筋及其它内容时选择[否]。
“规定水平力”的确定方式:
1,计算扭转位移比
《抗震规范》3.4.4条文说明,《高规》3.4.5计算扭转位移比时,楼层位移不采用之前的CQC组合计算,明确改为采用“规定水平力”计算,目的是避免有时CQC计算的最大位移出现在楼盖边缘中部而不是角部。
水平力确定为考虑偶然偏心的振型组合后楼层剪力差的绝对值。
但对结构楼层位移和层间位移控制值验算时,仍采用CQC的效应组合。
2,计算倾覆力矩
(1)少量剪力墙的框架结构
确定框架部分抗震等级时,需要量化框架部分承受的底部倾覆力矩(分界值为50%),采用的也是规定水平力;
(2)有较多短肢剪力墙的剪力墙结构
确定是否属于该结构类型,需要量化短肢剪力墙承担的底部倾覆力矩(分界值处于30%~50%之间),采用的也是规定水平力;
3,高规中转换层侧向刚度
高规附录E中,对转换层位于第二层以上,采用等效侧向刚度比。
转换层上部和转换层下部采用的水平力为单位1。
4,判断侧向刚度的规则性
抗震规范3.4.4条文说明,对于侧向刚度的不规则,建议根据结构特点采用合适的方法,包括楼层标高处产生单位位移所需要的水平力、结构层间位移角的变化等进行综合分析。
强制刚性楼板假定时保留弹性楼板平面外刚度:
SATWE对于地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定,而刚性楼板假定是不考虑板面外刚度,像板柱体系的地下室,将无法考虑板的面外刚度,会影响柱内力。
故考虑此项,对于弹性板3和弹性板6,只在楼板面内进行强制刚性楼板假定,弹性板面外刚度仍按实际情况考虑。
否则则不保留弹性板的面外刚度。
墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点:
勾选时:
墙梁内力平衡校核应考虑轴力。
不勾选时:
墙梁能满足弯矩,剪力平衡条件。
修正后的基本风压:
一般取50年一遇(n=50);对风荷载敏感的建筑以及60m以上的高层建筑按100年一遇的风压取值。
《高规》3.2.2条(强条);《荷规》7.1.2(强条),附录D.4,附表D.4。
地面粗糙度类别:
可以分为A、B、C、D四类,分类标准根据《建筑结构荷载规范》7.2.1条确定。
体型分段数:
现代多、高层结构立面变化比较大,不同的区段内的体型系数可能不一样,程序限定体型系数最多可分三段取值。
各段最高层层高:
根据实际情况填写。
若体型系数只分一段或两段时,则仅需填写前一段或两段的信息,其余信息可不填。
各段体型系数:
根据《建筑结构荷载规范》7.3.1条确定。
用户可以点击辅助计算按钮,弹出确定风荷载体型系数对话框,根据对话框中的提示选择确定具体的风荷载系数。
X向结构基本周期:
查看周期计算文件WZQ.OUT找出第一平动周期反带入
Y向结构基本周期:
查看周期计算文件WZQ.OUT找出第一平动周期反带入
如上:
X向第一平动周期为阵型3,Y向第一平动周期为阵型1,第2阵型为扭转周期。
风荷载作用下结构的阻尼比:
SATWE会根据总信息中填写的阻尼比进行自动取值
见《高规》3.7.6条
承载力设计时风荷载效应放大系数:
见《高规》4.2.2
用于舒适度验算的风压:
舒适度用10年一遇的风压。
舒适度的阻尼比和风荷载的阻尼比要求也不一样。
舒适度验算是10版新增加的内容,验算结果会在WMASS.OUT输出。
用于舒适度验算的风压阻尼比:
“用于舒适度验算的结构阻尼比”按照《高规》取1~2%。
“考虑风振影响”和“构件承载力设计时考虑横风向风振影响”
按照《荷载规范》7.4条7.6条选取。
“设缝多塔背风面体型系数”:
主要用于带抗震缝的结构风荷载计算中,设计人员可以在多塔定义中,设置风的遮挡面,此参数及“第*段体型系数”才共同起作用,如果不定义风的遮挡面,则“设缝多塔背风面体型系数”不起作用。
结构规则性:
根据实际情况填写
设计地震分组:
见《抗规》附录A
地震烈度:
见《抗规》附录A
场地类别:
详见地勘报告。
《抗规》4.1.6条表4.1.6(强条)。
框架抗震等级:
《抗规》6.1.2(强条),6.1.3。
剪力墙抗震等级:
《抗规》6.1.2(强条),6.1.3。
钢框架抗震等级:
《抗规》8.1.3条
抗震构造措施的抗震等级:
《高规》3.9.7条规定
中震或大震设计:
“中震(或大震)设计”我国的抗震设计,是以小震为设计基础的,中震和大震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的。
但对于复杂结构、超高超限结构,基本都要求进行中震验算。
中震(大震)弹性设计和中震(大震)不屈服设计是属于结构性能设计的范畴,首先需要明确是所有构件还是重要构件(如框支结构构件、连体结构构件、越层柱等)要进行中震(大震)弹性设计或中震(大震)不屈服设计。
地震影响系数最大值αmax,中震为2.82倍的多遇(即小震),大震为6~4.5倍的多遇(即小震)。
中震(大震)弹性设计实现,首先,要将“地震影响系数最大值”αmax,选用中震(大震)地震影响系数最大值αmax,其次,选择“中震弹性”即可。
中震(大震)不屈服设计实现,首先,要将“地震影响系数最大值”αmax,改为中震(大震)地震影响系数最大值αmax,其次,选择“中震不屈服”即可。
中震(大震)弹性设计严于中震(大震)不屈服设计。
由于按照中震设计时,没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数,因此,按照中震设计的内力值不一定比小震计算的内力值大。
此处风荷载不参与组合。
是否考虑偶然偏心:
多层选[否],依据见《抗规》5.1.1条3款(强条);规则多层若同时选择[非耦联],应按《抗规》5.2.3条1款增大边榀地震内力。
高层先按单向地震(即不考虑[双向地震])选[是];依据见《高规》4.3.2条2款(强条),4.3.3条。
多高层在上述选择及[全楼强制采用刚性楼板]的前提下计算位移比,若>1.2,视为不规则结构,[双向地震作用]应选择[是](即不规则高层含小高层此时可既考虑[双向地震]又考虑偶然偏心。
程序会自动按考虑偏心不考虑双向地震、考虑双向地震不考虑偏心计算取最不利结果);见《抗规》3.4.2及表3.4.2-1,《抗规》3.4.3条1款;《高规》4.3.5条。
是否考虑双向地震作用:
........不规则(质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构,位移比大于1.2的结构)多高层应选[是],同时[振型组合]选[耦联],[偶然偏心]按《高规》4.3.3条条文说明应选[否](上文★所述位移比>1.2的不规则多高层可选[是])。
规则多高层宜选[否],同时高层[偶然偏心]选[是]。
双向地震的依据详见《抗规》5.1.1条3款(强条),《高规》4.3.2条2款(强条)。
别墅选[是]。
计算阵型个数:
[耦联]取3的倍数且≤3倍层数,考虑耦联不小于9个,高层建筑不少于15个,对于多塔结构不应少于塔数的9倍;[非耦联]≤层数。
参与计算振型的[有效质量系数](见WZQ.OUT文件中Cmass-x及Cmass-y)应≥90%,达不到时应增加振型数,重新计算。
依据详见:
《抗规》5.2.2条2款及条文说明,5.2.3条2款;
《高规》4.3.8条及条文说明,4.3.9条;
《高规》5.1.13条
周期折减系数:
框架:
砖填充墙多0.6-0.7,砖填充墙少0.7-0.8;
框剪:
砖填充墙多0.7-0.8,砖填充墙少0.8-0.9;
剪力墙:
砖填充墙多0.9-1,砖填充墙少1;
短肢剪力墙:
0.85;
框架-剪力墙:
0.75;
异形柱框架结构:
0.65。
《高规》3.3.16条(强条),3.3.17条;《措施》8.8节1条。
结构的阻尼比(%):
DAMP=5.00.....砼结构一般取5.0;依据见《抗规》5.1.5条1款,《高规》3.3.8条。
特征周期:
II类场地一、二、三组分别取0.35s、0.40s、0.45s。
(程序会根据设计地震分组自动设置)详见《抗规》3.2.3条,5.1.4条表5.1.4-2(强条)。
地震影响系数最大值:
7度取0.08;见《抗规》5.1.4条表5.1.4-1(强条)。
斜交抗侧力构件方向的附加地震数:
无斜交抗侧力构件时取0,斜交角度>15度时应输入计算。
依据详见《抗规》5.1.1条2款(强条),《高规》3.3.2条1款(强条)。
用于12层以下规则混凝土框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值:
即旧版中的“罕遇地震影响系数最大值”仅用于12层以下规则混凝土框架结构薄弱层验算,一般工程此系数不起作用。
第三章常用参数设置(SATWE《10版2011.9.1》)
考虑活荷不利布置的层数:
从第1到6层....多层应取全部楼层,《措施》2.8.1条;
高层宜取全部楼层,《高规》5.1.8条。
柱、墙活荷载是否折减:
折算............PM不折减时,宜选[折算]。
《荷规》4.1.2条(强条)。
传到基础的活荷载是否折减:
折算............PM不折减时,宜选[折算]。
《荷规》4.1.2条(强条)。
柱,墙,基础活荷载折减系数:
---------.....详见《荷规》4.1.2条表4.1.2(强条)。
计算截面以上的层号------折减系数:
11.00详见《荷规》4.1.2条表4.1.2(强条)。
2---30.85详见《荷规》4.1.2条表4.1.2(强条)。
4---50.70详见《荷规》4.1.2条表4.1.2(强条)。
6---80.65详见《荷规》4.1.2条表4.1.2(强条)。
9---200.60详见《荷规》4.1.2条表4.1.2(强条)。
>200.55详见《荷规》4.1.2条表4.1.2(强条)。
考虑使用年限的活荷载调整系数:
《高规》5.6.1条规定当设计年限为50年时,此系数为1.0,设计年限为100年时,此系数为1.1,填写这个系数后,会在活载对应的荷载分项系数中有所反映,当填了1.1后,会对原有的荷载分项系数乘以1.1,但需注意,此系数只对非地震组合有效。
地震组合中的活载也是不考虑此系数的。
对于住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院病房、托尔所、幼儿园:
应折减。
折减系数一般可按程序中的默
认值采用(但必须注意的是:
①当房屋楼层为错层设计时或大屋面以上有多层小塔楼时,结构计算层比大屋
面以下的实际层数多处许多层,若按程序中折减系数默认值折减,基础设计偏于不安全;②当主楼与周边裙
楼一起计算时,主楼与裙楼应分别采用与之层数所对应的活荷载折减系数进行计算,取用与之相对应的基础
设计荷载。
若可主楼裙楼分开建模计算可取默认折减)。
对于汽车通道及停车库:
单向板楼盖折减系数取0.5,双向板楼盖和无梁楼盖折减系数取0.8
对于其他公共建筑:
不折减。
梁端负弯矩调幅系数:
0.85.....
现浇框架梁0.8-0.9;装配整体式框架梁0.7-0.8。
调幅后,程序按平衡条件将梁跨中弯矩相应增大。
对于6度区跨度较大的框架,框架梁支座负筋由裂缝宽度控制时可取0.9
见《砼规GB50010-2010》5.4.3条及条文说明
《高规JGJ3-2010》5.2.3条。
梁活荷载内力放大系数:
“梁活荷载内力放大系数”当考虑了梁活荷不利布置后,此参数应填1。
梁扭矩折减系数:
TB=0.40......现浇楼板取0.4-1.0,宜取0.4;装配式楼板取1.0。
见《高规》5.2.4条及条文说明;《措施》8.8节7条。
连梁刚度折减系数:
BLZ=0.70......6度时取0.7,>=7度时取0.55;见《抗规》6.2.13
条2款,《高规》5.2.1。
位移由风载控制时取≥0.8,见《措施》8.8节7条。
托墙梁刚度方法系数:
“托墙梁刚度放大系数”针对梁式转换层结构,由于框支梁与剪力墙的共同作用,使框支梁的刚度增大。
托墙梁段刚度放大指与上部剪力墙及暗柱直接接触共同工作部分,托墙梁上部有洞口部分梁刚度不放大。
因为,现在工程转换梁上部剪力墙都开有洞口,且有的洞口靠近转换梁边,因此,建议此系数不调整输入1。
实配钢筋超配系数:
对于9度设防烈度的各类框架及一级抗震等级的框架结构,框架梁和连梁端部剪力、框架柱端部弯距、剪力调整应按实配钢筋和材料强度标准值来计算。
在出施工图前,程序也不知道实配钢筋具体是多少,因此需要设计人员根据经验输入超配系数,程序根据该值自动调整配筋面积。
该参数对应2010《高规》6.2.1式、《抗规》6.2.2-2式。
只对一级框架结构或9度区框架起作用,程序可以自动识别。
当为其他类型结构时,也不需要修改为1.0。
调整与框支柱相连的梁内力:
《高规》10.2.7条规定:
框支柱剪力调整后,应相应调整框支柱的弯距及柱端梁(不包括转换梁)的剪力、弯距,框支柱轴力不调整。
由于框支柱的内力调整幅度较大,因此,若相应调整框架梁的内力,则有可能框架梁设计不下来。
一般情况不调。
“特殊构件补充定义”中宜先指定框支柱,后指定角柱。
框支柱调整系数上限:
《高规10.2.17》
指定的加强层个数:
《高规10.2.17》
各加强层层号:
《高规10.2.17》
0.2Vo调整起始层号:
KQ1=0......用于框剪(抗震设计)和带转换层的高层建筑结构,纯框填0。
《高规》8.1.4条和1.2.7条,《抗规》6.2.13条1款,《措施》8.8节2条。
0.2Vo调整终止层号:
KQ2=0......有些楼层由于0.2Vo调整可能导致过大的不合理的调整系数,所以应对数据文件中的调整系数进行干预。
全楼塔楼地震力放大系数:
RSF=1.00......取值0.85-1.50,一般取1.0。
《措施》8.8节3条。
顶塔楼地震作用放大起算层号:
NTL=0......按突出屋面部分最低层层号填写,无顶塔楼填0。
放大系数:
RTL=1.00......考虑耦联时振型数为9-12取3.0,振型数为12-15
取1.5。
或按下述取值:
计算振型数为9-15及以上时,宜取1.0(不调整);
计算振型数为3时,取1.5。
顶塔楼宜每层作为一个质点参与计算;《抗规》5.2.4条(振型分解法);《高规》3.3.10条1款,3.3.11条1款。
九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15.....宜取1.15;《抗规》6.2.4条,《高规》6.2.5;见《SATWE用户手册》10.5节设计内力的调整。
是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震内力:
用于调整剪重比,抗震设计时选择调整。
详见《抗规》5.2.5(强条)
强制指定的薄弱层个数:
返填,由用户自行指定某些薄弱层(薄弱层地震放大系数=1.15的层或楼层抗剪承载力比值小于0.8的层,WMASS.OUT文件中查看),不需指定时填0。
薄弱层见《抗规》5.5.2条,《高规》5.5.3条
结构重要性系数:
1、《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB50068-2001)规定:
对安全等级分别为一、二、三级或设计使用年限分别为100年及以上、50、5年时,重要性系数分别不应小于1.1、1.0、0.9。
大部分结构规范遵循这个原则;从这个规定理解,结构构件的材料特性随着时间推移会发生变化,作相应设计时可以参考,如旧建筑物改造;
2、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)规定:
结构重要系数不应小于1.0;
3、《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)规定:
一级边坡取1.1,二、三级边坡取1.0;
4、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)规定:
一般工业与民用建筑钢结构的安全等级应取为二级,其它特殊建筑钢结构的安全等级应根据具体情况另行确定;对设计使用年限为25年的结构构件,γ0不应小于0.95;
5、《砌体结构设计规范》(GB50003-2001)规定:
对安全等级分别为一、二、三级或设计使用年限分别为50年以上、50、1~5年时,重要性系数分别不应小于1.1、1.0、0.9;
6、《木结构设计规范》(GB50005-2003)规定:
对安全等级为一级且设计使用年限又超过100的,不应小于1.2;
7、《烟囱设计规范》(GB50051-2002)规定:
对安全等级为一级或设计寿命为100年以上的烟囱,烟囱的重要性系数γ0不应小于1.1,其它情况不应小于1.0;烟囱的设计工作寿命应同其配套使用的建(构)筑物的设计工作寿命相同;
8、《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)中没有安全等级为三级或设计使用年限为5年的规定,可以认为该系数不应小于1.0;
9、抗震设计中,结构抗震承载力验算不考虑结构构件的重要性系数;
梁钢筋砼保护层厚度:
参见《03G101-1》33页
柱钢筋砼保护层厚度:
参见《03G101-1》33页
见《砼规GB50010-2010》8.2.1条及条文说明
钢截面净毛截面比值:
轻钢结构最大可以取到0.95框架的可以取到0.9
是否考虑P-Delt效应:
................设计人员可以先不选择此项,待计算完成后,可以查看结构的质量文件,程序会提示该工程是否计算P-△效应。
对于钢结构一般宜考虑P-△效应。
见《砼规》5.3.4条,《抗规》3.6.3条;《高规》5.4.1条,5.4.2条,5.4.3条。
梁柱重叠部分简化刚域:
一般工程选择[不简化],异形柱宜选择[简化]。
依据见,《高规》5.3.4条。
钢柱计算长度系数按有侧移计算:
一般按[有侧移],用于钢结构。
剪力墙构造边缘的构件设计执行高规7.2.16-4:
墙柱纵筋会受此选项影响
框架梁端配筋考虑:
用户选择该项参数,原来只对地震作用组合进行该项控制,10版对所有组合下的框架梁支座进行相对受压区高度验算,一级抗震x小于等于0.25h0,其他都是x小于等于0.35h0,不满足时会按此限值重新计算受拉及受压钢筋。
针对高规6.3.3条,梁端支座抗震设计时,如果受压钢筋配筋率不小于受拉钢筋的一半时,梁端最大配筋率可以放宽到2.75%(原来为2.5%),当选择该项时,同时执行这一条,否则还是按最大配筋率2.5%来控制。
结构中框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用:
主要是针对少墙框架剪力墙结构采用的选项,详见《高规》8.1.3条。
勾选此项后,程序将一律按框架结构的规定控制结构中框架的轴压比,除轴压比外,其余设计遵循框剪结构的规定。
柱配筋计算原则:
(单偏压计算)(双偏压计算)”当混凝土结构按照空间结构计算时,框架柱宜采用双偏压计算配筋,因为在某种组合荷载作用下,计算柱某一方向的配筋面积时同时考虑另一方向的内力值,这种计算方法比较符合工程实际,理论上讲,所有混凝土柱的受力状态都是双偏压,单偏压计算仅是双偏压计算的一个特例,但是双偏压计算出来的值多解。
对于异形柱结构,无论设计人员如何选择,程序均按照双偏压计算异形柱配筋。
《高规》6.2.4条要求“抗震设计时,框架角柱应按照双向偏心受力构件进行正截面承载力设计”如果设计人在“特殊构件补充定义”中指定了角柱(凸角处框架柱两个方向均只有一根梁与柱相连称为角柱,凹角处框架柱不是角柱),程序对其自动按照双偏压计算。
在SATWE“柱平法施工图”中有双偏压验算一项,一般来说所有混凝土柱最好都用双偏压验算以下,以保证配筋计算的合理性,并且,一个结构能通过双偏压验算即可。
如果按照单偏压计算,而按照双偏压验算,这种方法得出的计算值是唯一的。
当边缘构件轴压比小于抗规(6.4.5)条规定的限制时一律设置构造边缘构件:
如选中则按底层的轴压比划分,不选中则仅按所在楼层确定是否做约束边缘构件。
按混凝土规范B.0.4条考虑柱的二介效应:
此项针对排架
第三章常用参数设置(SATWE《10版2011.9.1》)
梁箍筋强度(N/mm2):
JB=210......HPB235取210N/mm2,HRB335取300N/mm2,HRB400取360N/mm2;
见《砼规》4.2.1条,4.2.3条表4.2.3-1(强条)。
。
柱箍筋强度(N/mm2):
JC=210......HPB235取210N/mm2,HRB335取300N/mm2,HRB400取360N/mm2;
见《砼规》4.2.1条,4.2.3条表4.2.3-1(强条)。
另注意:
对于异形柱结构,当柱箍筋采用HRB400时填300,因为异形柱结构规范中规定柱箍筋强度取值不得大于300N/mm2。
墙水平分布筋强度(设计值)(N/mm2):
JWH=210.见《砼规》4.2.1条,4.2.3条表4.2.3-1(强条)。
墙竖向分布筋强度(设计值)(N/mm2):
JWH=210.见《砼规》4.2.1条,4.2.3
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- PKPM SATWE 参数 方法 总结