919某住院部悬挑外脚手架及卸料平台安全专项施工方案.docx
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919某住院部悬挑外脚手架及卸料平台安全专项施工方案
第一篇悬挑外脚手架施工方案
一、工程概况
本工程地下1层,地上20层,两个夹层,建筑面积为78240m2,标准层高层高3.8m,建筑高度93.6m。
本工程基础形式为桩加钢筋混凝土筏板基础,框剪结构。
工程开工日期200×年4月1日,竣工日期200×年9月30日。
施工单位:
项目经理:
技术负责人:
商务经理:
质检员:
安全员:
施工员:
二、脚手架工程设计及搭设参数
本工程外脚手架采用全封闭悬挑双排外脚手架,计划在二层、五层、十层、十四层、十八层平面设工字钢悬挑。
脚手架钢管选用ф48×3.5;外挑采用20号工字钢,长度约为4m(局部为9m);固定工字钢在楼面上用2ф16的圆钢,距外墙边为1.9m、1.3m。
立杆纵向间距为1.8m,内立杆距外墙0.90m,外立杆距外墙面为1.90m,大横杆间距为1.8m,小横杆长度为1.9m。
脚手架与建筑物的连墙拉结采用ф48×3.5钢管,水平距离等于柱距3.8m,竖向距离为3.8m。
悬挑架5~10层高19.4m,其他悬挑高度小于19.4m,故按19.4m的高度进行悬挑脚手架荷载计算及水平悬挑梁强度、刚度、稳定性等验算。
三、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计
3.1悬挑架荷载的取值与组合
3.1.1计算基数:
计算高度H=19.4m步距h=1.8m
立杆纵距la=1.8m立杆横距lb=1.0m
查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001):
钢管自重G1=0.0384kN/m挡脚板自重G2=0.0132kN/m
安全网自重G3=0.01kN/m外立杆至墙距ld=1.9m
施工活荷载qk=2kN/m2内立杆至墙距lc=0.9m
3.1.2脚手架结构自重(包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件);
查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)附表A-1得:
架体每m高度一个立杆纵距的自重gk1=0.1337kN/m
NG1K=H×gk1=19.4×0.1337=2.671kN
3.1.3构配件自重(包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等)
⑴外立杆
①脚手板,按2步设一层计,19.4/3.6=6约6层,单位荷重按0.2kN/m2(按湿重)计:
NG2K-1=(6×la×lb×0.2)×103/2
=(6×1×1.8×0.2)×103/2=1080N
②栏杆、挡脚板(按6层计,栏杆每步架1根)
NG2K-2=(2×6×la×G1+6×G2)×103
=(2×6×1.8×0.0384+6×0.0132)×103=908.64N
③安全网
NG2K-3=H×la×G3×103=19.4×1.8×0.01×103=349.2N
④合计
NG2K=1080+908.64+349.2=2337.84N
⑵内立杆
①脚手板
NG2K-1=(6×la×lb×0.2)/2×103+(6×la×lc×0.2)/2×103
=(6×1.0×1.8×0.2+6×0.35×1.8×0.2)/2×103
=1458N
②纵向横杆(搁置悬挑部分的脚手板用)
NG2K-2=6×la×G1=6×1.8×0.0384×103=414.72N
③合计
NG2K=1458+414.72=1872.72N
3.1.4施工均布活荷载
按规范要求,取最不利情况,按荷载最大的装修脚手架考虑,即同时2层作业层施工:
外立杆NQK外=2×la×lb×qk/2=2×1.8×1×2/2=3.6kN
内立杆NQK内=2×la×lb×qk/2+2×la×lc×qk
=3.6+0.3×1.8×2×2=5.76kN
3.1.5垂直荷载组合
⑴外立杆
N1=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK外
=1.2×(2.671+2.3378)+1.4×3.6=11.05kN
⑵内立杆
N2=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK内
=1.2×(2.671+1.8727)+1.4×5.76=13.516kN
3.2水平悬挑梁设计
本工程悬挑架采用型钢悬臂式结构,水平悬挑型钢梁采用20号工字钢,长4m(局部9m),在2层、5层、10层、14层、18层楼面上预埋2ф16的圆钢对工字钢进行固定,距外墙边1.9m、1.3m。
根据《钢结构设计规范》(GB50017—2003)规定进行下列计算与验算:
⑴20号工字钢截面特性:
Wx=188×103mm3,Ix=1880×103mm4,自重q=0.217kN/m,弹性模量E=206×103N/mm2,翼缘宽度b=96mm,翼缘平均厚度δ=9mm,高度h=200mm,ix=8.25cm。
⑵最大弯矩
Mmax=N1×1.9+N2×0.9+q×22/2
=11.05×1.9+13.516×0.9+0.217×22/2=33.593kN·m
⑶强度验算
σ=Mmax/(γx×Wx)
γx----截面发展系数,对工形截面,查表得:
γx=1.05;
Wx----对x轴的净截面抵抗矩,查表得:
Wx=188×103mm3。
f----型钢的抗弯强度设计值,Q235钢,取f=215N/mm2。
σ=33.593×106/(1.05×188×103)=170.18N/mm2<f=215N/mm2
∴安全。
⑷整体稳定验算
轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定问题。
按附录一之
(二),本悬臂梁跨长1.9m折算成简支梁,其跨度为2×1.9=3.8m。
查表《钢结构设计规范》附录B表B.2得整体稳定系数ψ=0.9
则悬挑梁弯曲应力为σ=Mmax/(ψ×Wx)=33.593×106/(0.9×1.88×105)=198.54N/mm2<f=215N/mm2
∴安全
(5)刚度验算
ω=5ql4/384×E×Ix
如上图所示,将集中荷载N1、N2转换成均布荷载q
N1×1.9+N2×0.9=q×1.92/2
11.05×1.9+13.516×0.9=q×92/2
q=17.41KN/m
ω1=5ql4/384×E×Ix=5×17.41×38004/1.35×384×2.06×105×1.88×107=9.04mm
ω2=5ql4/384×E×Ix=5×0.217×38004/1.2×384×2.06×105×1.88×107=0.127mm
ω=9.04+0.127=9.168mm<l/250=15.2mm
∴满足要求
⑹20号工字钢后部锚固钢筋设计
锚固钢筋的承载力验算
锚固选用2ф16圆钢预埋在二层平板上,吊环承受的拉力为:
N3=Mmax/2.45=33.593/1.9=17.68kN
单根吊环承受的拉应力为:
σ=N/A=17.68×103/(2×0.785×162)=43.99N/mm2<[σ]=215N/mm2
∴满足要求。
⑺由计算结果可知,当挑梁采用20号工字钢时,其强度、挠度、稳定性均符合要求
四、立杆稳定性计算
立杆稳定性计算:
N/(∮A)≤f
N——计算立杆最大垂直力设计值,取N=N2=13.516kN;
∮——轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ查(JGJ130—2001)附录C表取值;
根据第5.3.3条规定:
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×180=312cm
长细比:
λ=l0/i(钢管回转半径)=312/1.58=197.5,
查附录C,∮=0.185
A——立杆的截面面积,查本规范附录B表B采用:
A=489mm2
立杆稳定性计算:
N/(∮A)=13516/(0.185×489)=149.41N/mm2 五、连墙件的计算: ①水平风荷载标准值 ωk=0.7μz·μs·ω0 μz——风压高度变化系数,查《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)B类地区,脚手架高47.5m,查表得: μz=1.65 μs——脚手架风荷载体型系数,按本规范4.2.4规定采用: 查表得: 敞开式脚手架的挡风面积为1.8×1.5×0.089=0.2403㎡ 密目网的挡风系数取0.5,则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后,脚手架综合挡风面积为: (1.8×1.8-0.2403)×0.5+0.2403=1.74m2 其综合挡风系数为∮=1.74/(1.8×1.8)=0.537 查规范表4.2.4,背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3∮,即: μs=1.3×0.537=0.698; ω0——基本风压。 本地区基本风压ω0=0.61。 ωk=0.7×0.61×1.65×0.698=0.492kN/m2 Nlw=1.4ωkAw=1.4×0.492×3.8×3.8=9.95kN Nl=Nlw+N0=9.95+5=14.95kN 扣件承载力8.00kN,按照扣件抗滑移系数0.80,单个扣件承载力为6.4kN,每个单元风力由四个扣件承担,所以满足要求。 六、阳角及剪力墙部位验算 1.斜支撑稳定性验算 由图可知,立杆纵距取1.2m N1挑=N1×2/3=11.05×2/3=7.367kN N2挑=N2×2/3=13.516×2/3=9.01kN 9.01×0.5/1.9=2.371kN 7.361+2.371=9.73kN 9.01-2.371=6.639kN F2=9.73/cos32=11.47kN F1=9.73×tg32=6.08kN 2∠63×5截面特性A=12.28cm2i=1.95cm Λy=3551/19.5=182.1 查《钢结构设计规范》附录C表得 稳定性系数φ=0.259 N/(ΦA)=11.47×103/0.259×1228=36.06N/mm2<f=215N/mm2 满足要求 2.焊缝验算 工字钢焊缝 lw=186-10=176mm hw=5mm 垂直焊于焊缝σf=N/helw=6.-8×103/0.7×5×176=9.87N/mm2 平行于焊缝τf=N/helw=6.639×103/0.7×5×176=10.87N/mm2 =14.62<ftw=160N/mm2 满足要求。 角钢支撑焊缝 σf=N/helw=11.47×103/0.7×4×116=34.96N/mm2ftw=160N/mm2 满足要求 七、玻璃幕墙部位脚手架及模板支撑 1.脚手架荷载 ⑴计算基数: 计算高度H=7.6m步距h=1.8m 立杆纵距la=1.5m立杆横距lb=1.0m 查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001): 钢管自重G1=0.0384KN/m挡脚板自重G2=0.0132KN/m 安全网自重G3=0.01KN/m施工活荷载qk=2KN/m2 ⑵脚手架结构自重(包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件); 查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)附表A-1得: 架体每m高度一个立杆纵距的自重gk1=0.1248KN/m NG1K=H×gk1=7.6×0.1248=0.95KN ⑶构配件自重(包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等) 外立杆 ①脚手板,单位荷重按0.2kN/m2(按湿重)计: NG2K-1=(2×la×lb×0.2)×103/2 =(2×1×1.5×0.2)×103/2=300N ②栏杆、挡脚板(按2层计,栏杆每步架1根) NG2K-2=(2×2×la×G1+2×G2)×103 =(2×2×1.5×0.0384+2×0.0132)×103=257N ③安全网 NG2K-3=H×la×G3×103=7.6×1.5×0.01×103=114N ④合计 NG2K=300+257+114=671N 内立杆 ①脚手板 NG2K-1=(2×la×lb×0.2)/2×103+(2×la×lc×0.2)/2×103 =(2×1.0×1.5×0.2+2×0.35×1.5×0.2)/2×103 =405N ②纵向横杆(搁置悬挑部分的脚手板用) NG2K-2=2×la×G1=2×1.5×0.0384×103=115N ③合计 NG2K=405+115=520N ⑷施工均布活荷载 按规范要求,取最不利情况,按荷载最大的装修脚手架考虑,即同时2层作业层施工: 外立杆NQK外=2×la×lb×qk/2=2×1.5×1×2/2=3kN 内立杆NQK内=2×la×lb×qk/2+2×la×lc×qk =3+0.35×1.5×2×3=5.1kN ⑸垂直荷载组合 外立杆 N1=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK外 =1.2×(0.95+0.71)+1.4×3=7.145kN 内立杆 N2=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK内 =1.2×(0.95+0.52)+1.4×5.1=8.904kN 2.水平悬挑梁设计: 工字钢间距750mm,脚手杆间距800mm 模板支架自重0.75×1.2×2×0.75=1.35kN/m 混凝土及钢筋自重(24+1.5)×0.35×0.65×1.2=6.96kN/m 施工荷载1.5×1.4×0.75=1.575kN/m 合计: N3=1.35+6.96+1.575=9.885kN/m N=N1+N2+N3×3.7/2=7.145+8.904+9.885×3.7/2=34.336kN F=N/cos44=47.733kN 2∠70×7截面特性A=18.84cm2ix=2.14cmiy=2.92cm λx=5304/2/21.4=123.93 λy=5304/29.2=181.64 查《钢结构设计规范》附录C表得 稳定性系数φ=0.22 N/(ΦA)=47.733×103/(0.22×1884)=115.16N/mm2<f=215N/mm2 满足要求。 八、安全措施: ⑴脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连 墙件以上二步。 ⑵每搭完一步脚手架后,应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 ⑶底座应准确的放在工字钢上。 ⑷立杆搭设应符合下列规定: ①相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内,立杆上的对接扣件应交错布置: 两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大与步距的1/3。 ②当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后,应立即设置连墙件。 ⑸纵向水平杆搭设应符合下列规定: ①纵向水平杆宜设置在立杆内侧,且在横向水平杆之下,其长度不宜小于3跨。 ②纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接,搭接长度不小于1m。 ⑹墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定: ①连墙件宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm;连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置;宜优先采用菱形布置,也可采用方形、矩形布置;一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件,其搭设必须与脚手架同步进行,连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高,并不应大于4m(2步)。 ③当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑。 抛撑应采用通长 杆件与脚手架可靠连接,与地面的倾角应在45°~60°之间;连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。 抛撑应在连墙件搭设后拆除。 ④当脚手架施工操作层高出连墙件二步时,应采取临时稳定措施,直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。 ⑤每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间; 剪刀撑跨越立杆的最多根数 剪刀撑斜杆与地面的倾角/a 45° 50° 60° 剪刀撑跨越立杆的最多根数/n 7 6 5 ⑥本工程双排脚手架高度在24m以上,必须在外侧立面上连续设置剪刀撑,并应由底至顶连续设置。 ⑦剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。 ⑧剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。 ⑨剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 ⑺扣件安装符合下列规定: ①扣件规格必须与钢管外径相同; ②螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m,且不应大于65N·m; ③在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm; ④对接扣件开口应朝上或朝内; ⑤各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 ⑻作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定: ①栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧; ②上栏杆上皮高度应为1.2m; ③挡脚板高度不应小于180mm; ④中栏杆应居中设置。 ⑽脚手板的铺设应符合下列规定: ①脚手板应铺满、铺稳,离开墙面120~150mm; ②在拐脚、斜道平台处的脚手板,应与横向水平杆可靠连接,防止滑动; 九、脚手架的拆除 ⑴拆除脚手架时,应符合下列规定: ⑵拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业; ⑶连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙杆加固; ⑷当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件; ⑸当脚手架采取分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端应采取如下规定设置连墙件和横向斜撑加固: 两端必须设置连墙件,连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高,并不应大于4m(2步)。 横向斜撑在同一节间,由底至顶层呈之字型连续布置,中间每隔6跨设置一道。 ⑹卸料时各配件严禁抛掷至地面。 ⑺拆除全部剪刀撑、拋撑之前,必须搭设临时的加固斜撑,预防架子倾倒。 十、安全管理: ⑴搭设脚手架人员必须是经过《建筑施工特种作业人员管理规定》考核合格的专业架子工,上岗人员必须定期体检,合格者方可上岗。 ⑵搭设脚手架人员必须戴安全帽,系安全带,穿防滑鞋。 ⑶脚手架的构件质量与搭设质量应按规范进行检查验收,合格后方可准许使用。 ⑷作业层上的施工荷载应符合要求,不得超载,不得将模板支架.缆风绳.泵送混凝土和砂浆的输送泵等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备。 ⑸当有六级及六级以上大风和雾雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。 雨后上架作业应有防滑措施。 ⑹脚手架的安全检查与维护应按规范规定进行,安全网应按有关规定搭设或拆除。 ⑺在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件: ①主节点处的纵.横向水平杆,纵横向扫地杆。 ②连墙件。 ③加固杆体、剪刀撑、封口杆、栏杆 ⑻在脚手架上进行电气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。 ⑼工地临时用电线路的架设及脚手架接地.避雷措施等,应按规定设置。 ⑽搭拆脚手架时财面应设围护栏和警戒标志,并有专人看守,严禁非操作人员入内。 第二篇卸料平台施工方案 一、卸料平台设计说明 1.布置方案 每层布置四个,平面位置相互错开,循环使用,选用平面尺寸为4×3m的卸料平台,挂牌限位重量为1.0t,上铺50厚的木板,主梁采用[18a号槽钢焊接而成,次梁采用[14a,周围采用钢管护栏封闭。 两侧分别设计三根6×37mm、直径为15mm的钢丝绳吊索。 钢丝绳一端与卸料平台上的槽钢连接,另一端用φ32穿梁固定在钢筋混凝土梁上。 2.与建筑物和外架的关系 卸料平台与建筑物和外架的连结关系如下图: 3.平台结构 卸料平台长4m,宽3m,外面三侧均搭设1m高的钢管护栏,在外侧靠近 平台的底部设置0.2m高的挡脚板。 在平台底部满铺50mm厚的木板。 把平台所受的铅垂力传递给建筑物,在建筑物与平台连接处,用槽钢焊制一个限位卡,安装时卡在建筑物外边,把平台因受力而产生的侧向力传递给建筑物。 4.卸料平台与建筑物的连结 卸料平台搭设在同层楼板上,内侧安装在梁板上(与建筑物连接见图),外侧和中部采用钢丝绳将平台吊环及骨架槽钢和建筑物连接牢固,把平台所受的荷载全部传递给建筑物。 二、强度验算 查表可得,50厚木板自重400N/m2,次梁[14a号槽钢145.3N/m,平台表面积4×3=12m2,钢丝绳采用6×37mm、直径为15mm的钢丝绳。 1.次梁计算: 按构造次梁[14a号槽钢长3.0m。 次梁计算简图如下: 次梁计算简图 (1)荷载计算 木板自重: 400N/m2×1×1.2=480N/m [14号槽钢自重: 145.3N/m×1.2=174.36N/m 最大材料器具堆放荷载: 20kN转化为线荷载: 20000/4/3×1×1.2=2000N/m 静荷载q1=480+174.36+2000=2654.36N 活荷载q2=1.4×2000=2800N q=2654.36+2800=5454.36N 式中: 1.2为永久荷载分项系数;1.4为可变荷载分项系数 故: 梁跨中弯距M=1/8ql2=1/8×5454.36×3.02=6136.16N·m (2)验算弯曲强度: 查表可得[14a号槽钢的截面抵抗矩为Wn=80.5cm3得: Wn·f=80.5×215=17307.5N·m 式中: f为次梁抗弯强度设计值 所以: M=6136.16N·m<Wn·f=17307.5N·m (3)稳定性验算 σ=M/φbW 其中φb为稳定性系数 φb=(570tb/lh)×(235/fy)=(570×9.5×58/3000/140)×235/215=0.817 φb’=1.07-0.282/φb=0.725 σ=M/φbW=6136.16/0.725/108.3=105.14N/mm2<215N/mm2 满足要求 2.主梁计算 按构造要求[18号槽钢作主梁,长为4m。 主梁计算简图如下: 主梁计算简图 静荷载 [18201.7N/m 200高档脚板13.2N/m 密目网10N/m 护栏128N/m q0=0.2107+0.0132+0.01+0.128=0.3529×1.2=0.423kN/m Mq0=1/8ql02=1/8×0.423×32=0.476kN·m P=1/2ql=1/2×5.454×3=8.18kN Mp=2/3p×1.5=8.182kN.m M=Mq0+Mp=0.476+8.182=8.658kN·m 强度验算(主梁按压弯构件): (2.5m~5.5m) 轴压力P1=N1/tan35=21.939kn P2=N2/tan57=17.333kn σ=N/A+M/γ.W=21.939×103/25.69×102+8.658×1000/1.05/141.4=66.855N/mm2<215N/mm2 满足要求。 稳定性验算: σ=N/φXA+βmaxMx/γxWx(1-0.8N/N’Ex) βmax=1γx=1.05Wx=141.4cm3 λx=lx/ix=300/7.04=42.61 φX=0.89
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